WWW.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

 

Pages:     | 1 |   ...   | 5 | 6 || 8 | 9 |   ...   | 12 |

«Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Российская академия сельскохозяйственных наук Государственное научное учреждение Всероссийский ...»

-- [ Страница 7 ] --

Важно обратить внимание на то, что в них вектор, как энергозадающий, направлен по разным осям: X или Y. По отноше нию к реальному дорожному полотну это означает, что конструкция дорожного энергопродвигающего магнитоиндукционного оснаще ния должна в одном случае задавать ток вдоль полотна дороги, в другом – поперёк. Для моделирования фрагмента энерготранспор тирующего модуля дорожного полотна представляется удобным за даться направлением тока вдоль полотна дорожного покрытия. Есть ещё одно бесспорное преимущество у принятого направления век тора, о нём пойдёт речь ниже. Итак, в качестве уравнения, описы вающего формирование вектора плотности потока электромагнит ной энергии, принимается:

Синтезируем конфигурацию проводящих конструкций для обеспечения генерации необходимого направления векторов Е и В качестве исходного элемента проводящей конструкции примем проводник круглого сечения (рис. 1).

Рис. 1. Направление вектора Н около проводника с током Диаметр проводника d = 2а (а-радиус). Поле Е х вдоль доро ги порождает в проводнике плотность тока J X где - проводимость материала проводника [ ].

Ось Х на рис.1 перпендикулярна плоскости чертежа и направ лена от наблюдателя к чертежу. По этой причине на чертеже плот ность тока изображена как стрелка, движущаяся от наблюдателя.

При постоянном J х по сечению проводника ток в провод нике При этом магнитное поле будет иметь цилиндрическую симметрию, а в точке А, отстоящей от оси координат на расстоянии R, модуль напряженности магнитного поля Н А будет равен Направление Н А показано на рис. 1. Напряженность Н А пропорциональна току и убывает (обратно пропорционально) по удалении от проводника. Для рассматриваемой задачи желательно иметь поле не убывающее (или слабо убывающее). Поэтому исполь зовать отдельно лежащий провод для искомой конфигурации конст рукции нецелесообразно [1]. Обмотка должна быть выполнена та ким образом, чтобы проводники создавали «плоскость тока». По этому намотка выполнена в виде плоской катушки со сдвигом одно го витка по отношению к другому (рис. 2) на толщину проводника.

Лобовые части фрагментов намотки сгибаются в перпенди кулярном направлении к направлению намотки для уменьшения межсекционного расстояния. Загнутые лобовые части размещаются в структуре дорожного полотна (рис. 3).

Рис. 2. Укладка проводников в плоскости полотна дороги Рис. 3. Способ укладки лобовых частей обмотки в полотне дороги Длина всех витков одинакова. Высокопотенциальные и низ копотенциальные части намоток симметричны по отношению к се редине намотки.

Разработка и изготовление экспериментального образца магнитоиндукционной системы. Анализ результатов испытаний Бесконтактный магнитоиндукционный метод передачи энер гии от генератора к мобильному агрегату заключается в преобразо вании энергии электрического тока передающей обмотки системы, расположенной в дорожном покрытии, в энергию электромагнитно го поля и приеме этой энергии принимающей обмоткой системы, установленной на мобильном агрегате.

Магнитоиндукционный преобразователь содержит пере дающую обмотку, расположенную в дорожном покрытии и две при емные обмотки, расположенные по окружности моделей «колес»

мобильного элетроагрегата, а также приёмную обмотку на плоской горизонтальной панели.

Экспериментальный образец электротранспортирующего устройства представлен в виде одного фрагмента магнитоиндукци онного преобразователя с исполнением намотки по типу, изобра жённом на рис. 4. Провод намотки ПВВ-1, диаметр в изоляции 8 мм ( = 8 мм). Число витков – 100 штук. Провод закреплен полиэтиле новыми хомутами на несущей панели из ДСП. Длина фрагмента 2750 мм, ширина 1800 мм. Ширина магнитной щели – 300 мм. Ши рина токовой полосы 760 мм.

Рис. 4. Общий вид экспериментального образца преобразователя При испытаниях экспериментального образца магнитоин дукционного преобразователя электрическая мощность 3 кВт пере дана бесконтактным способом от генератора к макету мобильного электроагрегата.

Технические характеристики экспериментального образца магнито индукционного преобразователя, выявленные при испытаниях Габаритные размеры:

а) передающая система б) круглая приемная обмотка для колеса в) плоская приёмная обмотка на мобильной платформе Электрические параметры питающей обмотки:

Электрические параметры принимающих обмоток:

Круглая обмотка (колесо):

Изготовлено две катушки:

Плоская обмотка (мобильная панель):

Питание резонансной магнитоиндукционной системы бес контактной передачи электрической энергии осуществлено от гене ратора переменного тока с управляемой частотой от 5,0 Гц до 25 кГц и изменяемой амплитудой напряжения от 10В до 500 В. Мощност ной ресурс до 30 кВт. Выход симметричный.

1. В разработанном и реализованном на макете резонансном магнитоиндукционном методе бесконтактной передачи электриче ской энергии на мобильные агрегаты, передача осуществляется ме жду обмотками магнитоиндукционного преобразователя, располо женными в дорожном покрытии и на колесах мобильного. Такое расположение взаимодействующих обмоток дает возможность осу ществить передачу энергии из полотна дороги непосредственно в колеса агрегата, максимально эффективно используя принцип энер гопередачи на “мотор-колеса”.

2. В разработанном методе передачи электрической энергии в качестве транслятора энергии работает реактивное электромагнит ное поле, генерируемое резонирующими элементами обмотки пере дающей части системы, относительно малая рабочая частота не соз дает электромагнитных потерь.

3. Метод бесконтактной передачи электрической энергии на мобильные агрегаты органично вписывается в концепцию однопро водниковой резонансной передачи энергии [2].

1. Королёв В.А., Рощин О.А., Фельдшеров А.Ю. Робототехнический ком плекс с резонансной системой электроснабжения // Техника в сельском хозяйстве. № 1. 2009.

2. Трубников В.З. Полуволновые линии передачи электроэнергии на резо нансных трансформаторах // Техника в сельском хозяйстве. № 6. 2009.

ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ ЗАМЕНЫ ПАРОВЫХ ТУРБИН

НА ПАРОВЫЕ МОТОРЫ В ГЕНЕРИРУЮЩИХ

СИСТЕМАХ МАЛОЙ ЭНЕРГЕТИКИ

И.С. Трохин (ГНУ ВИЭСХ, МАИ, г. Москва) В статье И.С. Трохина и В.С. Дубинина «Технологии когене рации и тригенерации на мини-теплоэлектроцентралях с паровыми моторами», опубликованной далее (с. 211), рассмотрены одноимен ные технологии для внедрения на мини-ТЭЦ и в котельных агро промышленного и коммунального секторов. Ниже проводится ком плексный анализ эффективности использования паровых моторов (ПМ) [1–4] и турбин (ПТ) (табл. 1, 2) на мини-ТЭЦ. В табл. 1 и также использованы данные от разработчиков.

Таблица 1. Перечень паровых двигатель-электрогенераторов Позиция Разработчик-изготовитель Марка установки 2 ООО «Техснаб», Ивановский завод ПТМ-0,25/0,32-1,4/0, «Калужский турбинный завод» ТГ 0,75А/0,4 Р13/ 4 ООО «ЭЛТА», г. Екатеринбург ПТГ-500-25-13/ Spilling Energie Systeme GmbH, С моторами типа ООО «Новая энергия», г. Москва дизелей Д6, Д12, Д Таблица 2. Характеристики паровых двигатель-электрогенераторов по табл. Позиция по табл. Позиция Примечания: параметр n вала двигателя указан в числителе, гене ратора — в знаменателе;

значение n* обеспечивается встроенным редукто ром;

для установок позиция 1 параметры P и d определены с учетом КПД синхронного генератора, принятого равным 0,9, для установок позиция 10 — еще с учетом КПД зубчатого одноступенчатого мультипликатора, равного 0,97.

Для парового двигателя (ПД) поршневого типа удельный расход пара больше зависит от противодавления пара, чем от мощ ности [5], что справедливо и для ПТ (см. табл. 2). Из анализа харак теристик двигатель-электрогенераторных установок (ДЭГУ) можно сделать вывод, что при близких противодавлениях и работе на насы щенном паре ДЭГУ с лопаточными и винтовыми ПТ имеют соизме римый удельный расход пара d на выработку электроэнергии.

Из табл. 2 следует, что при работе на насыщенном паре с температурой ts, например, при давлениях пара (здесь и далее — абсолютное) на входе p1 0,9 МПа и выходе p2 0,12 МПа из ПД у ДЭГУ электрической мощностью P = 24 кВт с ПМ d в 1,3 раза меньше, чем у в пять раз более мощной ДЭГУ с лопаточной ПТ, и в 1,5 раза меньше, чем у в 10 раз более мощной ДЭГУ с винтовой ПТ.

Использование перегретого пара для питания поршневых ПД позволяет отказаться от многократного расширения пара, как у клас сических машин, и применять более надежное однократное расшире ние без особого увеличения расхода пара [6]. Температуру этого пара выбирают так, чтобы при выпуске из ПД он был насыщенным или слабо перегрет, учитывая потери в паропроводах до бойлера, куда должен поступать насыщенный пар. Это необходимо для обеспечения интенсивной теплопередачи от пара к стенкам бойлера.

Из табл. 2 следует, что при работе на перегретом паре с тем пературой t1 на входе в ПД, например, около 240°С, p1 1,2 МПа, p2 = 0,2 МПа, у ДЭГУ P = 75 кВт с ПМ расход пара d в 1,3 раза меньше, чем у в шесть раз более мощной ДЭГУ с лопаточной ПТ.

Таким образом, по сравнению с ПТ, ПМ даже при меньших мощностях имеют в 1,3–1,5 раза меньший удельный расход пара и одинаково хорошо работают на насыщенном и перегретом паре.

Этот расход в ПМ при соизмеримых с ПТ мощностях будет еще меньше за счет более высокого относительного индикаторного и механического КПД, т.к. в крупных ПМ легче выполнить более со вершенные органы парораспределения и смазку, а затраты энергии на привод вспомогательных механизмов — относительно меньше.

Ресурс до капитального ремонта кап лопаточных ПТ малой и средней мощности — 30000–40000 ч, винтовых — 30000–50000 ч, а современных ПМ, по оценкам (2004 г.) зарубежных экспертов сети организаций по инновационным энерготехнологиям OPET [7], при мощностях 20–1000 кВт — более 50000 ч, т.е. не ниже, чем у ПТ.

Температура в цилиндрах ПМ в 5–6 раз ниже, чем у базовых дизелей. Пар, в отличие от горючей смеси, не взрывается, а плавно давит на поршень, поэтому следует ожидать более высокого кап у ПМ. Дизель 1Д6 для агрегата P = 100 кВт (ОАО «Барнаултранс маш») имеет кап = 20000 ч, а газодизель 1Г6 той же P — 30000 ч.

Дизель агрегата P = 320 кВт (базовый для ПМ поз. 10, табл. 1) имеет кап = 65000 ч. Дизели и газодизели Д49 Коломенского завода для агрегатов P = 1000–1650 кВт имеют кап = 60000–100000 ч.

Таким образом, ПМ будут иметь двухкратный, по сравнению с ПТ, ресурс кап при единичных P около 1000 кВт и соизмеримый с лопаточными ПТ кап — при P около 100 кВт.

ПМ, как близкие по типу к дизелям, в отличие от ПТ, могут обслуживаться специалистами более низкой квалификации, а их ремонт можно производить прямо на месте эксплуатации.

По удельным габаритно-массовым показателям (площадь в плане s, объем размещения v, масса установки m) (см. табл. 2) ПМ уступают ПТ. Но эти показатели не являются первостепенными для наземных установок, о чем свидетельствует многолетний успешный опыт эксплуатации ПМ Spilling (пат. DE 972 093, EP 1 045 128) и PM-VS (пат. CZ 286918, пат. на п.м. CZ 11118) в условиях мини ТЭЦ. Лучшие, чем у ПТ, показатели по удельному расходу пара и кап характеризуют ПМ, как более эффективные. Перспективны звездообразные ПМ, например, «Циклон» (пат. US 7,080,512, США, Cyclone Power Technologies Inc.) и с бесшатунным механизмом С.С. Баландина. Они компактнее ПТ. s, v, m паропоршневых двига телей, разрабатываемых в объединенной научной группе «Промтеп лоэнергетика» МАИ, ВИЭСХ, КККМТ и МИЭЭ под руководством В.С. Дубинина, лучше, чем у ПМ зарубежных конструкций.

Зарубежные исследования, опыт эксплуатации ПМ на мини ТЭЦ также свидетельствуют о технико-экономическом превосход стве ПМ, особенно, при P 1 МВт [8]. В 2005 г. М. Мюллер из Центра передовых энергосистем Рутгерского университета США в докладе [8] на Американском совете по энергоэффективной эконо мике отметил, что поршневые ПД без проблем работают на влажном паре (у ПТ проблема эрозии лопаток), при умеренных n 3000 мин– и скоростях поршня. Это объясняет, в частности, более высокий ресурс поршневых ПД и их лучшие шумовые характеристики.

Большинство же ПТ (табл. 2) работают при 3000–8000 мин–1, что необходимо для обеспечения приемлемого удельного расхода пара.

Европейские специалисты отмечают [9], что при P 5 МВт целесообразно использовать ПМ, а не ПТ, особенно в условиях, когда при работе ПД возможны колебания параметров пара.

Поршневые ДЭГУ, в отличии от турбинных, могут работать автономно от электросетей по схеме с самостабилизацией n вала двигателя (метод был впервые предложен В.С. Дубининым) [10].

Отечественный опыт эксплуатации мини-ТЭЦ с ПТ показы вает, что стоимость электроэнергии от них более чем в 5 раз ниже, чем получаемой от сетей АО-энерго. Это объясняется, в частности, отсутствием значительных расходов на эксплуатацию оборудования, протяженных сетей и компенсацию сетевых потерь электроэнергии.

Учитывая же энерго эксплуатационные преимущества ПМ перед ПТ и возможность серийного производства более дешевых отечествен ных ПМ из дизелей, следует ожидать еще большего снижения стои мости электроэнергии, получаемой от паромоторных мини-ТЭЦ.

1. Bidini G. et al. Reciprocating Steam Engine Power Plants Fed by Wood waste // International Journal of Energy Research. 1998. № 3. P. 237–248.

2. Strenziok R. Spilling Dampfmotor 1BV7 // Universitt Rostock. Fakultt fr Maschinenbau und Schiffstechnik: portal. URL: http://www.fms.uni rostock.de/ieut/DM_DTa.pdf (дата публикации: 06.12.2006).

3. karka M. Parn motor — ance pro vrobu elektiny z biomasy // TZB-info: portl. URL: http://www.tzb-info.cz/833-parni-motor-sance-pro vyrobu-elektriny-z-biomasy (дата публикации: 16.01.2002).

4. Церковнюк В.Н., Шамин Р.Н. Паропоршневые установки // ОАО «Волжский дизель им. Маминых»: электрон. каталог продукции. URL:

http://www.vdm-plant.ru (дата обращения: 01.09.2011).

5. Куликовский П.П., Швецов П.Д., Семенов А.С. Паровые двигатели:

справочное руководство. Киев–М.: Машгиз. Украин. отд-е, 1955. -380 с.

6. Судовые паровые машины: Доклады отраслев. конф. 1949 г. по теории, расчетам, постройке и экспериментальным исследованиям в области судовых паровых машин. Николаев (УССР). М.: Речиздат, 1951. - 256 с.

7. Micro and small-scale CHP from biomass (up to 300 kWe). OPET RES-e NNE5/37/2002 // OPET Finland: site. URL: http://akseli.tekes.fi (дата публикации: 20.04.2005).

8. Muller M.R. The Return of the Steam Engine // ACEEE Summer Study on Energy Efficiency in Industry. New York (USA). July 19–22, 2005.

New York: ACEEE, 2005. 1 электрон. оптич. диск (CD-ROM).

9. Mini Solar Thermal Power Plants (solar thermal cogeneration system) // Solar Heat & Power Europe GmbH: site. URL: http://www.shp-europe.com/ docs/mstpp_e.pdf (дата публикации: 29.09.2006).

10. Дубинин В.С. Обеспечение независимости электро- и теплоснабжения России от электрических сетей на базе поршневых технологий:

монография. М.: Изд-во МИЭЭ, 2009. - 164 с.

ТЕХНОЛОГИИ КОГЕНЕРАЦИИ И ТРИГЕНЕРАЦИИ

НА МИНИ-ТЕПЛОЭЛЕКТРОЦЕНТРАЛЯХ

С ПАРОВЫМИ МОТОРАМИ

«Основным критерием экономичности работы В малой энергетике широко внедряются мини-ТЭЦ. По кри терию расхода топлива, когенерация выгоднее раздельной выработ ки электроэнергии и теплоты. Мини-ТЭЦ, в т.ч. на базе котельных, позволяют: сократить количество закупаемой электроэнергии, стои мость которой постоянно растет, а надежность централизованного электроснабжения снижается;

уменьшить заявленную и полнее ком пенсировать реактивную мощность за счет собственных синхронных генераторов. Стоимость электроэнергии от мини-ТЭЦ в разы мень ше, чем сетевой. Уменьшение доли энергозатрат в себестоимости сельхозпродукции позволяет увеличить ее конкурентоспособность.

В мини-ТЭЦ с паровыми котлами (ПК) эксплуатируются установки с паровыми двигателями (ПД). В зависимости от тепло вой мощности паровой котельной, для выработки 1 МВт (100%) тепловой энергии требуется 17–40 кВт (1,7–4%) электрической.

Электрические мощности P мини-ТЭЦ обычно не превыша ют 10 МВт, что позволяет отнести их, согласно распространенной в России зарубежной классификации [1], к когенерационным установ кам малой (до 1 МВт) и средней (1–10 МВт) мощности. Такие уста новки вырабатывают электроэнергию, показатели качества которой, в отдельных случаях, удовлетворяют требованиям ГОСТ 13109–97 и вводимого с 2013 г. взамен него ГОСТ Р 54149–2010.

Многообразие конструкций ПД вызывает необходимость их классификации (табл. 1) по принципу действия, конструктивным признакам и, для поршневых двигателей, частоте вращения выход ного вала. Классификации составлены И.С. Трохиным по результа там анализа ряда конструкций ПД периода XX–начала XXI веков.

Таблица 1. Обобщенные классификации паровых двигателей Поршневая машина (поршневой двигатель) Классическая машина с одно или многократным расширением пара, Лопаточная Дисковая (турбина Теслы) Винтовая Примечание. Турбины Теслы разрабатываются фирмой PNG Inc.

(США).

В паровых котельных эксплуатируются ПК с давлением пара до 2,4 МПа (здесь и далее — абсолютное). Специально для мини ТЭЦ ОАО «Бийский котельный завод» выпускает ПК на параметры пара 4 МПа, 440°С. Давление пара в ПК, разрешенное Ростехнадзо ром, обычно составляет 0,7–1,2 МПа, для изношенных котлов — 0,8–0,9 МПа. В бойлеры котельной подается пар с давлением 0,12– 0,5 МПа. Для технологических нужд обычно требуется пар с давле нием 0,5–0,7 МПа. Дросселирование пара обеспечивается редукци онным устройством. Если последнее заменить на электроагрегат с ПД для работы с противодавлением, то можно получать электро энергию. Выхлоп пара из ПД будет осуществляться в бойлер.

Для круглогодичного электроснабжения потребителей необ ходима безостановочная работа мини-ТЭЦ: электроэнергию можно генерировать при почти постоянной тепловой нагрузке по горячему водоснабжению потребителей;

летом, в режиме тригенерации, для кондиционирования помещений потребителя использовать абсорб ционные холодильные машины, работающие на паре, отработавшем в ПД. Возможна тригенерация с комбинированной выработкой меха нической энергии (квадрогенерация) для привода от ПД вспомога тельных механизмов мини-ТЭЦ (насосы, дымососы, вентиляторы).

Академиком Л.А. Мелентьевым был предложен основной критерий — экономия топлива — для оценки эффективности работы систем комбинированного производства тепловой и электрической энергии. В мини-ТЭЦ с лопаточными паровыми турбинами (ПТ) удельный расход bу условного топлива на выработку электроэнер гии составляет около 0,15 кг/(кВтч) [2]. Распространенные дизель ные электростанции имеют расход bу от 0,2–0,174 кг/(кВтч) при P = 100–300 кВт до 0,125 кг/(кВтч) — при P = 4–10 МВт.

КПД классических паровых машин достигал 20–27%, прямо точных — 29% [3]. Прообразом паровых моторов (ПМ) стали высо кооборотные (быстроходные) паровые машины: двигатели братьев Добл (Doble), фирм «Беслер» (Besler), «Геншель» (Henschel), «Борзиг» (Borsig) и др. В области создания быстроходных отечест венных паровых машин пионером был А.Ф. Можайский. ПМ уста навливались даже на скоростных паровозах еще в 1930-х гг. [4].

Из табл. 2 видно, что удельный расход пара d на выработку электроэнергии в современной паротурбинной мини-ТЭЦ сопоста вим с d в гипотетической мини-ТЭЦ с паровозной машиной в пять раз меньшей мощности и при p1 — на 37% меньше или ПМ эпохи 1950-х гг. и в 87 раз меньшей мощности при t1 — на 8% меньше.

Таблица 2. Характеристики паровых электрогенераторных установок Тип двигателя Машина паровоза Мотор грузовика Лопаточная турбина, Примечание. Машина и мотор соединены с синхронными генера торами (КПД — 0,97 и 0,9) через одноступенчатые мультипликаторы с КПД — 0,97, а турбина — напрямую с синхронным генератором (КПД — 0,97).

В статье И.С. Трохина «Целесообразность замены паровых турбин на паровые моторы в генерирующих системах малой энерге тики», опубликованной в данной части Трудов (с. 205), показано, что мини-ТЭЦ с современными ПМ являются более экономичными, чем с ПТ, т.к. bу уменьшается до 0,115–0,1 кг/(кВтч) из-за меньше го d. Это в 1,3–1,5 раза меньше, чем у паротурбинных мини-ТЭЦ, и в 1,25–2 раза меньше, чем у дизельных электростанций. При мощно сти P 100 кВт в мини-ТЭЦ с ПМ будет расходоваться на выработ ку электроэнергии в 1,7–2 раза меньше условного топлива, чем в дизельной электростанции.

Кроме паровых моторов PM-VS (Чехия) [5–7] и Spilling (Германия), за рубежом выпускаются стационарные ПМ шведскими фирмами Energiprojekt i Sverige AB (50–1000 кВт, КПД 30–35%) [8], Ranotor Utvecklings AB (10 кВт, КПД 25%, пат. US 5,875,635);

разра батываются американские ПМ «Циклон» (5–1000 кВт) и чешские Tenza PPM-054-10 [9] (25 кВт, Tenza a.s., патент на п.м. CZ 20687, 20688, 20689). В 2009–2010 гг. на Факультете машиностроения Энергетического института ВТУЗа г. Брно (Чехия) выполнено пять дипломных работ по современным ПМ для мини-ТЭЦ на биомассе.

МикроТЭЦ lion-Powerblock [10] с ПМ (пат. US 7,291,943) серийно выпускает немецкая фирма OTAG Vertriebs GmbH & Co. KG.

В объединенной научной группе «Промтеплоэнергетика»

МАИ, ВИЭСХ, КККМТ и МИЭЭ, совместно с ООО «Новая энер гия», разрабатываются паропоршневые двигатели (ППД) [11, 12], более дешевые, чем зарубежные ПМ. ППД — это ПМ односторон него давления с газодинамически-клапанным или золотниково клапанным механизмом парораспределения (ноу-хау). Опытный образец газодинамически-клапанного ППД на базе ДВС УД-1М в 2011 г. проходит испытания в составе агрегата (рис. 1) ( P 2,2 кВт).

При работе на насыщенном паре с давлением 0,8 МПа, ППД разви вает около 1500 мин–1 при мощности — на уровне базового ДВС.

Если принять за единицу удельную стоимость электроагре гата с лопаточной ПТ, то стоимость агрегата с винтовой ПТ — в 1, раза меньше, с ПМ Spilling — в 4 раза больше, с ППД — на уровне стоимости электроагрегата с лопаточной ПТ или даже меньше.

По прогнозам до 2020 г. уголь останется весьма дешевым топливом: в пересчете на условное топливо цена угля — в 1,5–3 раза меньше, чем природного газа, и в 3–6 раз меньше, чем мазута. Для снижения техногенной нагрузки на окружающую среду и затрат на топливо выгодны мини-ТЭЦ с топками для сжигания угля по техно логии в высокотемпературном циркулирующем кипящем слое (ВЦКС) (пат. на п.м. RU 15772) [13]. Специалистами ООО «Петро котел-ВЦКС» освоены технологии реконструкции котлов для сжи гания низкосортного угля, отходов углеобогащения, древесных от ходов и др. твердого топлива. При реконструкции почти полностью сохраняются конструктивные решения по котлам, системе шлакозо лоудаления и автоматике, что снижает капитальные затраты на про ведение работ. В существующей котельной котел сохраняется на своем месте и не затрагивается вспомогательное оборудование.

В топках ВЦКС эффективно сжигаются различные виды и сорта твердого топлива. Например, ПК типа КЕ с топками ВЦКС при работе на каменном угле с Qн 18,9–22,3 МДж/кг имеют КПД нетто 85–87%, а на древесных отходах резкопеременного фракци онного состава и влажности с Qн 10 МДж/кг — 83,8% [14]. При равных мощностях ПК той же конструкции типа ДЕ, но с горелками для природного газа ( Qн 34,86 МДж/м3), имеют КПД нетто 91– 94,5%. Экологические показатели работы котлов с топками ВЦКС удовлетворяют самым жестким требованиям Ростехнадзора.

Рис. 1. Схема опытного образца паропоршневого электроагрегата:

ССАУ — сигналы от блока автоматизированного управления БСУ;

ПВТ — пароводяной теплообменник;

БВУЗ — блок возбуждения асин хронного генератора, управления и защиты;

пунктирная линия — электрические связи от генераторов при многодвигательном агрегате Паромоторные мини-ТЭЦ энергоэффективнее паротурбин ных. Они имеют удельный расход условного топлива на выработку электроэнергии — 0,1–0,115 кг/(кВтч). Это в 1,3–1,5 раза меньше, чем у паротурбинных мини-ТЭЦ, и в 1,25–2 раза меньше, чем у ди зельных электростанций при электрических мощностях до 10 МВт.

1. CHP sector electricity small-scale (medium, large-scale) generation // Англо русский энергетический словарь / Авт.-сост. А.С. Гольдберг. Под ред.

Г.Г. Ольховского. В 2-х т. Т.1. М.: РУССО, 2006. - 592 с. С. 411.

2. Рогалев Н.Д., Федоров В.А., Федоров Е.В. Экономические и техноло гические основы энергоэффективного производства электроэнергии и тепла с использованием турбин малой и средней мощности: моногра фия. М.: Изд-во МЭИ, 2003. - 102 с.

3. Steam engines // Macmillan Encyclopedia of Energy / Edited by J. Zumerchik. Vol. 3 of 3. New York: Macmillan Reference USA, Gale Group, 2001. 373 p. P. 1082–1086.

4. Кузьмичев Ю. 16-цилиндровый паровоз // Техника — молодежи. 1938.

5. Fiedler J. Parn motory malch vkon // 3T: teplo, technika, teplrenstv.

6. astn J. Toiv redukce v parnch stch // 3T: teplo, technika, tepl renstv. 2006. № 6. S. 11–13.

7. Krbek J., Polesn B. Kogeneran jednotky — zizovn a provoz. Praha:

Vydal GAS, 2007. 201 s.

8. Radial Piston Steam Engines 500 kW & 1000 kW // Energiprojekt i Sverige AB: site. URL: http://www.energiprojekt.com/Power_Plant_Engine_Data sheet_2508.pdf (дата публикации: 20.08.2011).

9. korpk J. Pstov parn motor // Tepeln motory pro energetiku 2010.

Sbornk pspvk z odbornho semine. Brno (echy). 2 prosince 2010.

Brno: Vydal Vysok uen technick v Brn, 2010. 37 s. S. 17–20.

10. Wluka S., Holze R. Mikro-BHKW im Trend // Heizungsjournal. 2011.

11. Трохин И. Паровоз возвратится? // Изобретатель и рационализатор.

2010. № 10. С. 26–27. [электрон. версия — см. сайт: http://www.i-r.ru].

12. Трохин И. Паровые моторы вместо турбин // Изобретатель и рациона лизатор. 2011. № 9. С. 14–15.

13. Технология сжигания твердого топлива в высокотемпературном цир кулирующем кипящем слое (ВЦКС) // Некоммерческое партнерство Всерос. теплотехнич. науч.-исслед. ин-та (НП ВТИ). Обзор инноваций и научно-технических разработок: электрон. информ. бюллетень.

2009. № 5. URL: http://www.npvti.ru/doc/obzor0509.pdf (дата обращения:

17.08.2011).

14. ООО «Петрокотел-ВЦКС» (г. Санкт-Петербург, Россия): сайт. URL:

http://www.vcks.ru (дата обращения: 12.02.2011).

КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ СОВРЕМЕННЫХ

ПАРОВЫХ МОТОРОВ ДЛЯ ТЕПЛОВЫХ МИНИ

ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ И КОТЕЛЬНЫХ

И.С. Трохин (МОПК НИЯУ «МИФИ», г. Электросталь, В последние годы на солнечных и работающих на углеводо родном топливе конденсационных и когенерационных мини-ТЭС, а также в котельных, внедряются паровые моторы (ПМ) [1–4]. Поло жительный зарубежный опыт эксплуатации подтверждает их луч шие энергетические и эксплуатационные показатели (удельный расход пара, ресурс и др.), по сравнению с традиционными установ ками, оснащенными лопаточными паровыми турбинами.

Еще в середине ХХ века в Советском Союзе был создан су довой шестицилиндровый звездообразный ПМ однократного рас ширения и мощностью 65 кВт [5]. Тепловой расчет мотора показал, что при работе на перегретом паре высокого давления (для судовых паросиловых установок высоким уже считалось давление пара 5 МПа) с температурой около 380°С расход пара получается на 49% ниже, чем у паровых турбин соизмеримой мощности. Габаритные размеры этого ПМ, по сравнению с турбиной той же мощности, были немного меньше в плане и значительно меньше — по высоте.

С 1950-х гг. на зарубежных мини-ТЭС успешно используют ся германские ПМ Spilling [6]. С 1978 г. уже отечественные ПМ под названием «паропоршневые двигатели» (ППД) разрабатываются специалистами научной группы «Промтеплоэнергетика» Москов ского авиационного института под руководством В.С. Дубинина.

ППД создаются на базе бензиновых и дизельных двигателей, осна щаясь особенными механизмами парораспределения (ноу-хау).

Главные потери в ПМ обуславливаются не дросселировани ем пара при впуске и выпуске из-за гидравлического сопротивления парораспределительных органов, а теплообменом между паром, поверхностями парораспределительных органов и стенками цилинд ров, а также — утечками пара. Увеличение числа оборотов n двига теля влечет за собой соответствующее уменьшение объема цилинд ров, по сравнению с классической паровой машиной, и, следова тельно, уменьшение остальных размеров двигателя. При пропор циональном уменьшении размеров двигателя объем его цилиндра уменьшается в большей мере, чем поверхность стенок, участвующих в теплообмене с паром. Поэтому в ПМ на единицу рабочего объема цилиндра приходится более значительная площадь поверхности теплообмена, чем в классической паровой машине. Эти положения были доказаны в 1950-х гг. по результатам проведенных в ВИМ испытаний мотора паросиловой установки СПУ-100 ВИМ [7, 8].

Испытания мотора НАМИ-012 в широком диапазоне изме нения n позволили специалистам НАМИ установить, что для ПМ с ростом n механический КПД монотонно снижается из-за роста мех анических потерь, но относительный индикаторный КПД oi уве личивается в большей степени, что объясняется значительным сни жением потерь от теплообмена между паром и стенками цилиндров, а также — от утечек пара (по данным отчета «Экспериментальное исследование экономичности автомобильного парового двигателя НАМИ-012: техн. отчет / НАМИ;

рук. бюро паровых автомобилей Ю.А. Шебалин;

рук. работы Аникеев. М., 1954. - 197 с.»). При этом, гидравлические потери при впуске пара в цилиндры увеличиваются незначительно. Однако, после достижения некоторой критической n, наблюдается обратный эффект, когда с ростом n гидравлические потери увеличиваются значительнее, чем снижаются потери от теп лообмена и утечек пара, что приводит к снижению oi.

Таким образом, при изменении n ПМ его oi, относитель ный эффективный oe и эффективный e КПД увеличиваются при n nкр. Максимальные значения КПД достигаются при n = nкр.

В ПМ реализуется принцип однократного расширения пара, что упрощает их конструкцию [5] по сравнению с классическими паровыми машинами, а улучшение теплоиспользования пара дости гается за счет конструктивных особенностей органов парораспреде ления и хорошей теплоизоляции цилиндров. В ППД не исключается применение современного тепло-, звуко- и электроизоляционного материала SuperSil [9] на кремнеземной основе, разработанного и выпускаемого на предприятии ЗАО «РЛБ Силика» (г. Москва).

Современные ПМ Spilling — рядные крейцкопфные ПМ двухстороннего давления (двойного действия), работающие без сма зочного масла (oil-free) [1]. Компания Eco Link Power, Ltd. (Англия) [10] поставляет модульные энергоустановки AES, работающие на биомассе, с ПМ Spilling. Наиболее эффективены тригенерационные модули для производства тепла, холода и электричества. По конст рукции и характеристикам — это высококачественные и малоза тратные в обслуживании установки мирового класса. В них исполь зуются рядные ПМ Spilling с числом цилиндров от 1 до 6 и мощно стью 120–1200 кВт. Рабочее давление пара — от 0,6 до 6 МПа абс.

Эти ПМ имеют больший срок службы, чем паровые турбины.

За рубежом ПМ Spilling [11, 12] мощностью 100–1200 кВт используются и в солнечных мини-ТЭС [13]. Солнечные коллекторы обеспечивают получение насыщенного водяного пара с параметрами около 4,8 МПа абс. и 260°С. Для получения горячей воды использу ются бойлеры-утилизаторы отработавшего в ПМ пара.

В перспективных конструкциях ПМ целесообразно исполь зовать самодействующие клапана для впуска и (или) выпуска пара.

Идея самодействующего парораспределения в поршневых паровых двигателях была высказана в 1890-х гг. инженером Вильгельмом Шмидтом [14]. При таком парораспределении клапана работают за счет воздействия на них самого рабочего тела без внешнего привода.

Позже В. Шмидт разработал и испытал конструкцию самодейст вующих клапанов для быстроходных паровых машин и моторов ( n 1500 мин–1) высокого давления (2–6 МПа и более). Клапана отличались компактностью, надежностью и работали почти бес шумно. Гидравлические потери при впуске (на дросселирование) пара были не больше, чем у принудительно действующих клапанов (расход пара на регулирование — всего 1–2% от общего расхода).

Компанией PolyComp a.s., в сотрудничестве со специалиста ми Факультета электротехники Чешского высшего технического училища (г. Прага) и при поддержке Чешского энергетического агентства, разработаны и построены «паровые моторы — высоко оборотные паровые машины» PM-VS [2, 15–18]. Они представляют собой рядные ПМ с клапанным механизмом парораспределения и могут создаваться на базе поршневых двигателей внутреннего сго рания: маломощные [17] — по безкрейцкопфной схеме с поршневой группой простого действия (одностороннего давления);

моторы средней мощности [18] разработчики предлагают строить по схеме с крейцкопфом, функцию которого выполняет модифицированный поршень, и поршневой группой двойного действия (двухстороннего давления). В конструкциях моторов PM-VS исключена возможность загрязнения пара смазочным маслом [2, 16]. Циркуляционная систе ма смазки обеспечивает внутрицилиндровую фильтрацию (очистку) смазочного масла от парового конденсата [17, 18].

С увеличением противодавления p 2, несмотря на снижение термического КПД t цикла Ренкина, термодинамический КПД td паровых машин существенно возрастает [19] при прочих равных условиях. Это связано с уменьшением потерь от теплообмена между паром и стенками цилиндра за счет сокращения времени цикла по причине недорасширения пара. Для паровых машин однократного расширения td может увеличиваться на 12–15% (табл. 1), в зави симости от параметров пара перед машиной и p 2 за ней [19].

Таблица 1. Значения относительного индикаторного КПД поршневых паровых двигателей с однократным расширением пара 1,0–1, Примечание. Взятый из германской технической терминологии [19, 20] КПД td соответствует принятому в отечественной литературе КПД oi.

Российские ППД подходят и для экологически чистых при работе мини-ТЭС с солнечными коллекторами. Такие установки можно будет использовать для электро-, тепло- и холодоснабжения агро- и лесопромышленных предприятий, а также др. объектов.

Надежные отечественные ПМ для котельных реально соз дать по простой схеме (рис. 1) с газодинамической системой впуска и выпуска пара [21], обладающей малым гидравлическим сопротив лением. Картер 3 с шатунно-поршневой группой — от исходного двигателя. Пар подается в цилиндр через сопло 1. Давление пара в цилиндре всегда ниже, чем в котле. Конструкция сопла такова, что давление на входе в него больше, чем две третьих величины, при которой обеспечивается сверхкритический перепад давлений между входом и выходом сопла. Поэтому пар непрерывно подается в цил индр. В результате давление в цилиндре растет и поршень из верх ней мертвой точки ВМТ перемещается в нижнюю НМТ. При подходе к НМТ поршень открывает выпускной канал 2 и пар выходит из ПМ.

Давление в цилиндре падает и поршень под действием момента сил инерции перемещается в ВМТ. Далее цикл повторяется.

Рис. 1. Паровой мотор с газодинамическим парораспределением 1. Главные потери в паровых моторах обуславливаются теп лообменом между паром, поверхностями парораспределительных органов и стенками цилиндров, а также — утечками пара.

2. При изменении частоты вращения n парового мотора его КПД oi, oe и e увеличиваются в случае, когда n nкр. Макси мальные значения этих КПД достигаются при условии, что n = nкр.

1. Spilling Energie Systeme GmbH: site. URL: http://www.spilling.de (дата обращения: 09.02.2011).

2. PolyComp a.s.: сайт. URL: http://www.polycomp.cz (дата обращения:

17.09.2009).

3. Титов Д.П., Дубинин В.С., Лаврухин К.М. Паровым машинам быть! // Промышленная энергетика. 2006. № 1. С. 50–53.

4. Трохин И. Союз пара и поршня в XXI веке // Техника — молодежи.

2011. № 10. С. 12–15.

5. Судовые паровые машины. Доклады отраслев. конф. 1949 г. по теории, расчетам, постройке и экспериментальным исследованиям в области судовых паровых машин. Николаев (УССР). М.: Речиздат, 1951. - 256 с.

6. Power and Heat Plants (publication year: 1980) // Продовольственная и сельскохозяйственная организация Объединенных Наций (FAO).

http://www.fao.org/ docrep/P2396E/p2396e03.htm (дата обращения:

11.10.2011).

7. Цукерник Л.М. Тепловой баланс современной быстроходной паро вой машины // Паровые двигатели: сб. статей / Под общ. ред. С.Б.

Минут. М.: Машгиз, 1955. - 111 с. С. 33–37.

8. Черкасский А.Х. Исследование впуска и выпуска пара из цилиндра быстроходной паровой машины: автореф. дисс. …канд. техн. наук / Совет ВИМ и ВИЭСХ. М., 1951. - 20 с.

9. Лабунский А.В. Новый многофункциональный изоляционный мате риал // Локомотив. 2009. № 3. С. 42.

10. Eco Link Power, Ltd.: site. URL: http://www.ecolinkpower.co.uk (дата обращения: 12.02.2011).

11. Patent DE 972 093. Gekapselte, stehende Dampfmaschine / H. Spilling.

Anmeldetag: 27.02.1952. 3 s.

12. Patent EP 1 045 128. Wrmekraftmaschine / Spillingwerk GmbH. An meldetag: 14.04.2000. 6 s.

13. Mini Solar Thermal Power Plants // Solar Heat & Power Europe GmbH:

site. URL: http://www.shp-europe.com/docs/mstpp_e.pdf (дата публи кации: 29.09.2006).

14. Гартманн О.Г. Пар высокого давления / Пер. с нем. Б.А. Люблинско го;

ред. Н.А. Доллежаль. - М.: Гостехиздат, 1927. - 76 с.

15. Nmec B., karka M. Fluidn spalovn a kogeneran vroba elektrick energie // Energie [esk Republika]. 1999. № 9–10. S. 59–60.

16. Jaroslav Crha. Nevedn vyuit pry // Zpravodaj. 2006. № 4. S. 3.

17. Patent CZ 286918. Parn kogeneran jednotka malho vkonu / J.

t’astn, T. Klr. Pihleno: 22.03.1999. 8 s.

18. Patent CZ 11118 (uitn vzor). Parn objemov kogeneran jednotka / T. Klr, J. t’astn. Pihleno: 13.03.2001. 5 s.

19. Зейферт Фр. Паровые котлы и паровые машины / Пер. с нем.

А.В. Ушакова. М.–Л.: Госиздат, 1928. 447 с.

20. Htte. Справочная книга для инженеров, архитекторов, механиков и студентов / Пер. с 25-го нем. изд. под общ. ред. Моск. механич. ин-та им. М.В. Ломоносова. В IV т. Т. II. М.: Гостехиздат, 1929. - 1460 с.

21. А.с. SU 1753001. Способ работы поршневого двигателя и поршневой двигатель / И.Е. Ульянов, В.С. Дубинин, В.Н. Квачев, Ю.А. Голов ченко, К.М. Лаврухин // БИ. 1992. № 29.

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТОРО

ИДАЛЬНЫХ ПНЕВМОКОНСТРУКЦИЙ В УСТАНОВКАХ

И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССАХ ПРОИЗВОДСТВА

Канд. техн. наук О.В. Шальнев, канд. техн. наук В.А. Королев К эластичным механизмам и конструкциям отнесены уст ройства с гибкими связями, укомплектованные предварительно на пряженной мягкой оболочкой. Подобные эластичные устройства, наряду с традиционными, представляют собой новую, пока не за полненную нишу в теории машин и механизмов, классификации И.И. Артоболевского. Областями использования эластичных оболо чечных конструкций являются энергетика и транспорт, сельское хо зяйство и строительная индустрия, добывающие отрасли и новые технологии, информационная индустрия и связь, аварийно спасательная служба и другие отрасли деятельности.

Предварительное напряжение замкнутых мягких оболочек и разреженные давления упругих текучих сред обладают потенци альной энергией. Они используются для формообразования и фор моизменения пневмоконструкций под действием внешних нагруже ний, придания им дополнительных функциональных, физических и геометрических свойств. Источником рабочего натяжения мягкой оболочки могут быть аэростатический или гидростатический напор и механическое растяжения. На примере надувных строительных элементов и транспортных средств можно проследить общие про блемы пневмоконструирования.

Несущие пневматические строительные конструкции (пневмоконструкции) делят на две совершенно самостоятельные группы: воздухонесомые (балки, стойки, арки, панели) и воздухо опорные (оболочки). Функциональное различие между ними заклю чается в том, что первые являются сравнительно небольшими конст руктивными элементами тентовых или инженерных конструкций, тогда как вторые велики и представляют собой собственно здания и сооружения. Их эксплуатационное различие – в рабочем давлении полезного пространства.

Пневматические конструкции необычных форм появляют ся, как правило, лишь тогда, когда они используются не просто для перекрытия каких–то помещений, но и для других целей – напри мер, в качестве рекламных экспонатов на выставках. Однако теоре тическое многообразие возможных форм пневматических конструк ций ограничено практически исключительно простейшими диффе ренцируемыми поверхностями. Для решения проблемы перекрытия больших пролетов пневматические сооружения, например только по удельной прочности, являются наиболее перспективными, как един ственные из строительных конструкций сохраняющие вес 1 м2 мате риала с ростом пролета. В то же время оболочки больших пролетов достигли своих пределов. Дальнейший их рост требует применения сверхпрочных материалов либо выявление новых возможностей на основе дополнительных теоретических проработок. Другой немало важной проблемой оболочечных конструкций является отсутствие подходов в расчетах их энергетических аспектов.

Теплотехнические показатели тонких однослойных оболочек не в состоянии обеспечить достаточный уровень термического со противления. Кроме того, большие поверхности таких сооружений подвергаются воздействию окружающей среды: солнечной радиа ции, озоновому старению, кислотным осадкам и тому подобному.

Свойства обычных материалов для строительных конструкций должны соответствовать определенным требованиям отражения, поглощения и пропускания солнечной энергии. Это обуславливает необходимость в дополнительных исследованиях: как по выявлению специальных свойств тентовых материалов, так и по возможным усложнением конструкции, например, введением второго защитного слоя оболочки.

Проблемы надежности и безопасности пневматических конст рукций связаны не только с прочностью и несущей способностью ог раждающих конструкций, но и надежностью постоянного энергоснаб жения (подачи воздуха в нужных объемах и нужного давления для поддержания функциональной устойчивости). Некоторая неопределен ность в отношении пожарной опасности является также одним из фак торов, сдерживающих распространение пневматических конструкций.

Изучение случаев отказов воздухоопорных сооружений по казывает, что причиной их разрушения является не разрыв оболочки а ее раздир, не совпадающий, как правило, ни с одним из мест наи больших растягивающих усилий, найденных в результате традици онных расчетов. Предельно допустимые нагрузки и запасы прочно сти элементов классических конструкций также являются ограничи телями возможностей мягких оболочек, например при перемещении.

Таким образом, использование классической механики, рассматри вается в основе преобразования механической работы в работу пе ремещения, представляется недостаточным для полноценного рас чета эластичных конструкций и не обеспечивает обратной связи в системе управления и контроля. Теория эластичных механизмов и особенно их энергетические аспекты слабо развиты в промышлен ности, в сельском хозяйстве, и в других отраслях их использования.

Следовательно, с целью снижения затрат и создания новых техноло гий целесообразным является необходимость введения нетрадици онной механики, основанной на энергетическом подходе, учиты вающем гибкие, упругие и эластичные связи.

Такой подход позволяет проводить научный расчет эластич ных сооружений и механизмов, стойких к циклическим нагружени ям, благодаря восстанавливающимся функциональным возможно стям после снятия предельных нагрузок. Так как свойства эластич ных механизмов существенно зависят от действия немеханических факторов (геометрической формы и размеров оболочки и степени напряженности текучей среды), то успешное решение поставленных задач требует учета энергетических свойств эластичных конструк ций в условиях действия внешнего и внутреннего нагружения. Этим определялись цели предпринятых исследований с позиций энерге тических аспектов, создания основ эластичной механики, инженер ных методов расчета, при проектировании и создании эластичных сооружений и механизмов различного назначения, а также методов оценки их функциональных свойств.

Главное направление, предусматриваемое в настоящем ис следовании, – разработка научных основ и инженерных методов расчета эффективного использования эластичных механизмов, как энергетических приводов в сельскохозяйственных технологиях, а центральной проблемой является разработка основ прогнозирования и методов оценки их работоспособности и энергозатрат.

Для решения поставленных задач использованы различные методические разработки: методы физического, математического и энергетического моделирования, основы квантовой механики и тео рии потенциальной эффективности мехатроники, прикладной тео рии мягких оболочек.

Анализ литературных данных позволил обобщить и система тизировать немалые достижения в области исследования и установ ления общих закономерностей поведения мягких оболочек как функциональных систем различного назначения эластичных объектов.

В классической теории мягких оболочек известно использо вание таких расчетных моделей как: теория пластин и тонких обо лочек, теория нити (канонические кривые), и теории поверхности (эластики Эйлера, дифференцируемые кривые, математические по верхности), численные и вариационные методы расчета – в основ ном напряженности оболочки. А так как эластичные пневмоконст рукции – многокомпонентные системы, то предлагаемый новый подход к теории мягких оболочек основан на модели взаимодейст вия частиц сжатой рабочей среды между собой и с замыкающей ее оболочкой. Для этого использован аксиоматический подход к пу зырьковому моделированию энергетического состояния силовых полей напряженности мягких оболочек.

Главным условием квантования микрочастиц является дис кретность текучей среды. В природе такой модели соответствуют мыльные пузыри. Так как все силовые поля обладают физической и геометрической аналогией, мыльный пузырь является всеобщей на глядной пузырьковой (физической) моделью любой дискретной на пряженной среды, в том числе электростатических, гравитационных и других силовых полей. Откуда, действие центральных сил на ма териальную точку (частицу среды) обратно пропорционально (об ратному квадрату) площади поверхности сферического потенциала Лапласа. Ответственными за равнонапряженное состояние мягких оболочек являются: взаимодействие частиц рабочей среды и потен циал внутреннего давления. Формообразование мягких оболочек (искривление пространства вокруг центра напряжения) формируется избыточным (лапласовым) давлением, приводит ко взаимодействию полей напряженности как пузырьковых структур.

Такие пузырьковые механизмы обладают механическими свойствами сжатого газа, армирующего материала;

физическими, биологическими и химическими свойствами полимерного покрытия материалов;

при этом выполняют роль емкости, ограждения, движи теля, привода и других энергетических установок.

Являясь многокомпонентной, мягкая оболочка как энергоем кая система может быть использована для нужд промышленности и сельского хозяйства. Полимерные волокна, тканевая основа и по крытие обладают диэлектрическими, пьезоэлектрическими свойст вами, и являются источником статического электричества, которые после преобразования в постоянный или переменный токи, могут являться дополнительными источниками альтернативной энергии.

Сама же мягкая оболочка, дифференцированная в форму, например, тороидного конуса, за счет разности потенциала напряжения своей поверхности также является потенциальным энергоносителем и вы полняет функции механического привода.

Такая модель силового поля давления может быть использо вана в качестве всеобщей, что важно для аналитического решения многих прикладных задач физики.

На основании аналитических данных предварительного ис следования энергетических свойств эластичных оболочечных конст рукций были приняты следующие предпосылки:

– о дискретности сжатых текучих сред при сверхнизких лап ласовских давлениях (близких к низкому вакууму);

– о значимости внутренних сил межмолекулярного взаимо действия, (сопоставимых с удельной толщиной мягких оболочек);

– о полевой концепции механизма напряжения мягкой равно напряженной оболочки;

– о сферическом потенциале взаимодействия рабочего газа с одноосно напряженной замыкающей внутренней поверхностью мяг кой оболочки.

Таким образом, с учетом принятых предпосылок установле но влияние работы давления (внутренних сил взаимодействия) на напряженность и закономерность формообразования равнонапря женной сферической оболочки. Потенциал силового поля централь ных сил давления, формально аналогичный сферическому потен циалу электростатического силового поля, принят градиентным и соответствующим уравнению Лапласа. Формирование поверхности равного потенциала поля давления;

отражает влияние объемного сжатия равнонапряженной сферы. Складкообразование предвари тельно напряженной мягкой оболочки рассмотрено как самоопреде ляющее взаимодействие упругих сфер напряжения сжатой рабочей среды, замкнутых в каркасирующую эластичную оболочку.

Доказано, что любая реальная оболочка может быть пред ставлена формообразующей моделью – сферической равнонапря женной поверхностью, вписанной (максимальной) и описанной (ми нимальной) вокруг реальной оболочки.

Откуда установлена геометрическая модель формообразо вания мягкой оболочки (в том числе деформированной), выражен ной общим алгебраическим уравнением поверхностей вращения се мейства овалов Таким образом, простые (бесскладчатые) оболочки отража ют сферу напряжения поля давления, а составные (складчатые) формы – эквипотенциальную поверхность напряженности несколь ких взаимодействующих сфер.

Условие складкообразования и количество равномерно рас пределенных складок выражается уравнением гипоциклоиды.

где a/b – соотношение радиусов реальной и вписанной модельной оболочек.

Механизм взаимодействия сжатой рабочей среды с оболоч кой, или силовые поля текучих сред, отображается с помощью фи зической модели – упругих мыльных пузырей, вписанных в полость оболочки.

Доказано, что одним из силовых факторов, выраженных уравнением равновесия Лапласа, является работа натяжения мягкой оболочки, которая также отражается энергетической моделью где R – радиус вписанной равнонапряженной сферы. После введения параметров конструкционного материала уравнение равновесия (3) легко преобразовывается в уравнение зависимости напряженности мягкой оболочки от потенциала давления Результаты исследований были использованы при создании мягких домкратов большой грузоподъемности [1-5].

Опыт проектирования и производства эластичных механизмов и конструкций может быть использован в разработках инновацион ных проектов агропрома, а также в различных отраслях промыш ленности: робототехнической, автотранспортной, судостроительной, на железнодорожном транспорте, в авиационной промышленности и аварийно-спасательных службах.

1. Шихирин В.Н., Ионова В.Ф., Шальнев О.В., Котляренко В.И. Эластич ные механизмы и конструкции: Монография.– Иркутск: Изд-во Ир ГТУ, 2006.–286 с.

2. Пневмоконструкции. //Сборник трудов НИИРП/ Под ред. к.т.н. Шаль нева О.В., Сергиев Посад, Моск. обл.: Изд-во ВСП. 2010.- 528 с.

ОБОСНОВАНИЕ ПОВЫШЕНИЯ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ

ТОПЛИВНЫХ УСТАНОВОК ПУТЕМ АКТИВАЦИИ

МОЛЕКУЛ-РЕАГЕНТОВ РЕАКЦИИ ГОРЕНИЯ

Постановка проблемы. Экономия топливно-энергетических ресурсов за счет повышения эффективности использования энерго носителей является одной из основных задач современной науки и производства. Экономики постсоветских стран отличаются низкой энергоэффективностью. Так, в начале третьего тысячелетия Украина тратила на единицу валового внутреннего продукта энергоносителей стоимостью 1400 экю (условных денежных единиц). Страны же Се верной Америки и Евросоюза тратят 500-600 экю, а Япония - около 400 экю [1]. Повышение эффективности использования энергоноси телей является актуальным как для экономик постсоветских стран в целом, так и необходимым для каждой отрасли как с экономической, так и с экологической точек зрения.

Тепловую энергию получают в результате сжигания тради ционных и подавляющего большинства нетрадиционных энергоно сителей в окислительной газовой среде, т.е. при протекании окисли тельно-восстановительных химических реакций. Поэтому, при ис пользовании энергоносителей важной задачей является оптимизация протекания химических реакций.

Именно процесс активации молекул-реагентов экзотермиче ских реакций горения является объектом наших теоретических и экспериментальных исследований.

Предмет исследований – технические и технологические ре жимы и оборудование для оптимизации реакции горения углеводо родных топлив в воздухе из-за действия на них электрическим по лем высокого напряжения.

Цель работы – теоретическое и экспериментальное обосно вание повышения эффективности протекания экзотермических ре акций горения на примере сжигания углеводородного газообразного топлива в воздухе в электрическом поле высокого напряжения.

Основными энергетическими характеристиками топлива яв ляются его теплотворная способность и температура пламени. Теп лотворная способность топлива - это количество теплоты, которая выделяется при полном сгорании 1 кг твердого или жидкого топли ва, или 1 м3 газообразного топлива [2].

Процессы теплогенерирования связаны, в основном, с окис лительно-восстановительными экзотермическими реакциями горе ния. Для оптимизации этих процессов целесообразно рассмотреть их с точки зрения теории химической кинетики.

Основным вопросом современной теории химической кине тики является зависимость реакционных свойств химической систе мы от внутренней энергии, строения и атомно-молекулярного соста ва реагентов.

Еще в 1889 году Аррениус открыл закон химической кине тики [3], известный как закон его имени. Этот закон характеризует возможность протекания химических реакций между молекулами реагентами. Он связывает константу скорости реакции с энергией активации (ЕА), которая характеризует энергетическое состояние молекулы и записывается в виде:

где k0 - предекспоненциальная константа;

R - газовая постоянная, равная 1,987 кал / град • моль;

T - температура в градусах шкалы Кельвина;

е - основание натуральных логарифмов.

Уравнение (1) содержит две неизвестные величины - k0 и E A. Прологарифмировав обе части уравнения (1) получаем форму лу:

Для большего удобства расчетов, используются не натураль ные, а десятичные логарифмы:

где число 1/4,575 - модуль перевода натуральных логарифмов в де сятичные, умноженный на величину = l,987.

Энергию активации можно определить по формуле Из формулы (4) видно, что энергия активации молекул прямо пропорционально зависит от температуры.

Резонно возникает вопрос - возможна ли активация молекул другими, кроме температуры, факторами?

Процесс активации молекулярной системы заключается в пе реводе энергетического состояния электронов на более высокий энергетический уровень.

Возможные энергетические состояния атома (молекулы) мож но объяснить с помощью энергетической диаграммы на рис. 1.

Рис. 1. Энергетическая диаграмма молекулы Процесс возбуждения атома (молекулы) заключается в пере ходе под действием энергетического фактора одного или нескольких валентных электронов со стационарных энергетических уровней атома или молекулы на нестационарные, соответствующие повы шенным уровням возбуждения.

На энергетической диаграмме атома, приведенной на рис. 1, стационарные энергетические уровни изображены штрих пунктирными линиями, а уровни возбуждения - штриховыми. То чечная пунктирная прямая соответствует минимальному энергети ческому уровню энергии электрона, при котором становится воз можным выход электрона из атома или молекулы, то есть их иони зация. Ионизированные атомы и молекулы имеют несколько другие физико-химические свойства, по сравнению с нейтральными.

В соответствии с нашей рабочей гипотезой для активации мо лекул-реагентов кроме тепловой энергии ( E AT ), можно использо вать и другие виды энергии ( E AВ ) от внешних источников. Допол нив формулу (4) эффектом действия на молекулы-реагенты другими факторами получим:

где W - энергия от внешних источников, b - коэффициент использования внешней энергии.

Из формулы (5) видно, что тепловая энергия активации мо жет быть уменьшена за счет использования других внешних источ ников активации молекул.

К источникам внешней энергии для активизации молекул реагентов можно отнести, например, электромагнитное воздействие, ультрафиолетовое облучение или облучение потоком заряженных частиц. С помощью потока электромагнитного и инфракрасного ла зерного излучения достигали инициализации и увеличения реакци онной способности веществ [4]. Положительное влияние неодно родного стационарного электрического поля на протекание реакции горения описан в [5, 6].

Наиболее приемлемым, с нашей точки зрения, способом ак тивации молекул-реагентов окислительно-восстановительной реак ции горения является их активация в поле высокого напряжения.

Для создания высокой напряженности электрического поля целесообразно использовать игольчатую электродную систему. На чальные значения напряженности электрического поля и напряже ния на электродах определяются по формулам [9]:

где П - относительное удельное сопротивление воздуха;

r - радиус кривизны острия игольчатого электрода, см;

h - расстояние между разнополюсных электродами, см.

Формулы (6) и (7) применяются при h 15 r.

Энергию активации молекул-реагентов в поле высокого на пряжения можно найти из выражения где I K - ток в цепи разряда, t - время, за которое протекает 1 моль (22,4 л) газа, который подвергается активации.

Используя эмпирические формулы (6) и (7) и формулу (8), получим математическую модель зависимости энергии активации молекул-реагентов от параметров высоковольтной системы:



Pages:     | 1 |   ...   | 5 | 6 || 8 | 9 |   ...   | 12 |
 




Похожие материалы:

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ И ...»

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ И ...»

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ И ...»

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) Открытое акционерное ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ АГРОХИМИИ им. Д. Н. ПРЯНИШНИКОВА ПОЧВЕННЫЙ ИНСТИТУТ им. В. В. ДОКУЧАЕВА УТВЕРЖДАЮ УТВЕРЖДАЮ Министр сельского хозяйства Президент Российской академии Российской Федерации сельскохозяйственных наук _А. В. Гордеев _Г. А. Романенко 24 сентября 2003 г. 17 сентября 2003 г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ КОМПЛЕКСНОГО МОНИТОРИНГА ПЛОДОРОДИЯ ПОЧВ ...»

«МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно- производственной конференции Москва 2006 РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт гидротехники и мелиорации имени А.Н.Костякова МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно-производственной конференции, посвященной 40-летию начала осуществления широкомасштабной программы мелиорации Москва 2006 УДК 631.6 М 54 ...»

«ПЧЕЛОВОДСТВО А.Г МЕГЕДЬ В.П. ПОЛИЩУК Допущено Государственным агропромышленным комитетом Украинской ССР в качестве учебника для средних специальных учебных заведений по специальностям Пчеловодство и Зоотехния Киев Выща школа 1990 ББК 46.91я723 М41 УДК 638.1(075.3) Рецензенты: преподаватель М. И. Совкунец (Борзнянский совхоз-техникум Черни говской области), И. Ф. Доля (заведующий пчелофермой Республиканского учеб но-производственного комбината по пчеловодству) Переведено с издания: Мегедь О. Г., ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет. Институт наук о Земле ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVII Докучаевские молодежные чтения посвященной 110-летию Центрального музея почвоведения им. В.В. Докучаева НОВЫЕ ВЕХИ В РАЗВИТИИ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ КАК СРЕДСТВА ПОЗНАНИЯ ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVI Докучаевские молодежные чтения посвященной 130-летию со дня выхода в свет книги Русский чернозем В.В. Докучаева ЗАКОНЫ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: НОВЫЕ ВЫЗОВЫ 4– 6 марта 2013 года ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XV Докучаевские молодежные чтения посвященной 150-летию со дня рождения Р.В. Ризположенского ПОЧВА КАК ПРИРОДНАЯ БИОГЕОМЕМБРАНА 1– 3 марта 2012 года Санкт-Петербург ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В.Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Всероссийской научной конференции XIV Докучаевские молодежные чтения посвященной 165-летию со дня рождения В.В.Докучаева ПОЧВЫ В УСЛОВИЯХ ПРИРОДНЫХ И АНТРОПОГЕННЫХ СТРЕССОВ 1– 4 марта 2011 года Санкт-Петербург ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ СЕВЕРО-ЗАПАДНАЯ ВЕТЕРИНАРНАЯ АССОЦИАЦИЯ МАТЕРИАЛЫ МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ СТУДЕНТОВ, АСПИРАНТОВ И МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ ЗНАНИЯ МОЛОДЫХ ДЛЯ РАЗВИТИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ И АПК СТРАНЫ Санкт-Петербург 2012 1 УДК: 619 (063) Материалы международной научной конференции студентов, аспи рантов и молодых ученых Знания ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГРОДНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МАТЕРИАЛЫ ХІІ МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (Гродно, 18-20 мая 2011 года) В ТРЕХ ЧАСТЯХ ЧАСТЬ 3 АГРОНОМИЯ ЗАЩИТА РАСТЕНИЙ ЗООТЕХНИЯ ВЕТЕРИНАРИЯ ТЕХНОЛОГИЯ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ ОБЩЕСТВЕННЫЕ НАУКИ К 60-летию вуза Гродно УО ГГАУ УДК 63 (06) ББК М Материалы ХІІ Международной студенческой научной конференции. – Гродно, 2011. – ...»

«Казанский (Приволжский) федеральный университет Общество почвоведов им. В.В. Докучаева Институт проблем экологии и недропользования АН РТ НАСЛЕДИЕ И.В. ТЮРИНА В СОВРЕМЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЯХ В ПОЧВОВЕДЕНИИ Материалы международной научной конференции Казань, 15-17 октября 2013 г. И.В.Тюрин (1892-1962) Казань 2013 УДК 631.4 ББК 40.3 Печатается по решению Ученого совета Института фундаментальной медицины и биологии ФГБОУ ВПО Казанский (Приволжский) федеральный университет Наследие И.В. Тюрина в ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издательство Санкт-Петербургского университета 2012 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2012 УДК 631.4 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: Б.Ф. Апарин (председатель), Е.В. Абакумов, ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издательство Санкт-Петербургского университета 2009 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2009 УДК 631.4 + 577.34 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: И.А. Горлинский (председатель), Б.Ф. ...»

«X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ МАТЕРИАЛЫ КОНФЕРЕНЦИИ 25-27 сентября 2013 г. г. Благовещенск АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ БОТАНИЧЕСКОГО САДА-ИНСТИТУТА ДВО РАН АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ WWF РОССИИ БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПЕДАГОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ РОССИЙСКИЙ ФОНД ФУНДАМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ СОЦИАЛЬНО-ЭКОЛОГИЧЕСКОГО СОЮЗА АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ РУССКОГО БОТАНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА СОВЕТ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ АФ БСИ ДВО РАН X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ 25-27 сентября ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ МАТЕРИАЛЫ IX МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ С МЕЖДУНАРОДНЫМ УЧАСТИЕМ 31 марта 2011 Димитровград 2011 г. УДК 631 Редакционная коллегия: Главный редактор Х.Х. Губейдуллин Научный редактор Т.А. Мащенко Редакционная коллегия И.И. Шигапов А.М. Кадырова ...»

«Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Воронежский государственный аграрный университет имени К.Д. Глинки (Россия) Германо-российский кооперационный проект Развитие и внедрение современных технологий производства молока и говядины в РФ III РОССИЙСКО-ГЕРМАНСКАЯ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ Перспективы развития сельского хозяйства: кормопроизводство и кормление КРС как предпосылка высокой продуктивности в молочном и мясном скотоводстве ...»






 
© 2013 www.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.