WWW.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

 

Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 | 10 |   ...   | 14 |

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский ...»

-- [ Страница 8 ] --

Даже при оптимальном угле атаки каждого элемента лопасти, отбор энергии набегающего потока уменьшается по мере приближения к центру винта. В результате центральная область винта малоэффек тивна в отборе энергии течений. В результате этого получается низкий коэффициент использования энергии ветра или течений.

Современные типы конструкций ветрогенераторов не позво ляют получать мощность выше 10 Мвт.

Центробежные силы будут перемещать набегающий поток к краям винта, тем самым уменьшая коэффициент использования энергии течений.

Скорость оборотов лопастей очень низкая. Требуются редук торы, чтобы повысить обороты до величин, необходимых для элек трогенератора. Это приводит к усложнению, утяжелению, удорожа нию и понижению надежности конструкции.

Требуются специальные устройства для поворота лопастей во флюгерное положение при больших скоростях ветра. Это приводит к усложнению и удорожанию конструкции, понижению ее надежности.

Требуются специальные устройства для ориентации винта по ветру. Все это приводит к усложнению и удорожанию конструкции, понижению ее надежности.

Большая трудоемкость и стоимость изготовления лопастей винта.

Для ветрогенераторов требуются высокие мачты.

3. Недостатки эксплуатационные.

Имеют большие габаритные размеры.

Ветрогенераторы создают низкочастотное акустическое поле, на частотах выше частоты вращения лопастей (лопастная частота).

Гидрогенераторы быстро наматывают на свои лопасти водо росли, сети и, вследствие этого, выходят из строя. Вращающиеся лопасти очень опасны для людей и животных.

Сейчас, в связи с возрастающими энергетическими пробле мами, вкладываются огромные средства в разработки, в том числе и в ветро-гидрогенераторы. Но это не приносит и не принесет радикального решения проблемы, потому что различные усовершенствования ветро гидрогенераторов с рабочими органами вращательного типа практиче ски исчерпали себя. Одна из главных причин заключается в том, что исчерпаны возможности улучшения характеристик генераторов на ос нове использования стационарной аэро-гидродинамики. Надо перехо дить на использование физических процессов на основе колебатель ной нелинейной аэрогидродинамики.

Многие из этих недостатков отсутствуют у ветро гидрогенераторов, использующих колеблющееся крыло для экс тракции кинетической энергии ветра или течений.

Гидро-ветро генераторы с колеблющимися крыльями имеют следующие преимущества (даже при использовании стационарной аэрогидродинамики).

1. Аэрогидродинамические.

В отборе энергии от потока участвует равномерно вся поверх ность крыла (см. правую часть рис. 1). В отличие от этого поверхность винта участвует неравномерно (см. левую часть рис. 1 и рис. 2).

Рис. 1. Схема образование подъемной силы на вращающей лопасти Рис. 2. Распределение экстракции энергии от течений вдоль лопасти Поэтому коэффициент использования кинетической энергии течений с помощью колеблющегося крыла выше, чем у обычных винтов.

Отсутствие высоких скоростей на концах крыла.

Отсутствие лопастных частот акустических шумов.

2. Конструктивные.

Простота изготовления крыла (крыло имеет симметричный профиль с одинаковой хордой по всему размаху).

Угол атаки легко может устанавливаться в оптимальный ре жим по всему размаху крыла. Благодаря этому высокий коэффици ент эффективности поддерживается при любой скорости потока.

Легко управляется и согласуется с микропроцессорной сис темой управления. Легко выполняется оптимальное управление.

Проще - конструкция ориентации - по потоку воды или по ветру. Простое согласование колебания крыла с насосами и устрой ствами колебательного типа.

Установка гидроэлектростанций - бесплотинная. Это намно го удешевляет и ускоряет создание этих электростанций.

Меньше размеры по высоте;

легко согласуется с горизон тальным рельефом земли или дна реки.

Простота и дешевизна конструкции. При использовании гид равлики или пневматики не требуется редуктор.

Рабочие органы ветро-гидрогенераторов колебательного ти па (крылья, специальные тросы и др.) могут изготавливаться длиной в несколько сот метров, что может обеспечить получение мощности в несколько сот киловатт.

Использование природного рельефа, например двух сопок или скал, может позволит установить крыло или трос между ними на вы соте несколько сот метров, что обеспечит в несколько раз больший отбор энергии ветра чем та, которую можно получить при использова нии околоземной ветроэлектростанции вращательного типа.

Возможность изготовления в виде модулей и компактная их установка.

3. Эксплуатационные.

Высокая надежность.

Ветрогидрогенераторы с колеблющимися крыльями Попытки создать такие возобновляемые источники энергии ранее уже предпринимались, но уровень этих работ отличался сла бым знанием аэрогидродинамики при колебании крыльев, и низким уровнем конструкторских разработок. Но сейчас ситуация начинает резко изменяться.

Впервые в мире, английская фирма The Engineering Business Ltd (http://www.engb.com) создала гидрогенератор, экстрагирующий энергию подводного течения с помощью колеблющегося крыла (см. рис. 3).

Рис. 3. Экстракция энергии подводных течений с помощью колеблющегося крыла (проект Stingray фирмы The Engineering Business Ltd) В 2002 году спущена под воду и успешно работает гидро электростанция с колеблющимся крылом на 150 кВт. Установлен около Шотландии гидрогенератор мощностью на 5 Мвт.

Достижения The Engineering Business Ltd - огромный успех!

Эти работы заложили начало эры нового типа гидро- и ветрогенера торов!

Гидро-ветро генераторы с колеблющимися крыльями на основе использования нелинейной колебательной Использование эффектов нелинейной колебательной аэро гидродинамики может позволить дополнительно существенно уве личить экстракцию энергии течений. Можно развить успех приме нения колеблющихся крыльев фирмы The Engineering Business Ltd.

В основу наших высоких технологий положена работа ветрогидро генератора в области нелинейных колебательных аэрогидродинами ческих режимов и конструирование устройства, как единой колеба тельной системы. Использование нелинейных колебательных аэро гидродинамических режимов даст дополнительно следующие пре имущества.

1. Преимущества аэрогидродинамические.

Увеличится коэффициент подъемной силы. Срыв обтекания крыла происходит при значительно больших углах атаки (рис. 4).

Как следствие этого, увеличится отбор энергии потока, и работа ге нератора начнется при меньших скоростях потока.

Применение более эффективных законов колебания крыла.

Отбор энергии одновременно с помощью подъемных сил и сил тре ния, действующих на крыло. Это приведет к увеличению отбора ки нетической энергии потока (см. рис. 5.) С помощью структуры вихрей около колеблющегося крыла, можно увеличить эффективную гидравлическую площадь в не сколько раз (эффект, обнаруженный Р.И. Виноградовым), рис. 6 и 7.

Рис. 6. Ветро-гидрогенератор с колеб- Рис. 7. Ветро-гидрогенератор с колеблю лющимся крылом (случай квазиста- щимся крылом (случай нелинейного Это приведет к увеличению съема энергии при тех же ам плитудах колебания крыла. Одновременно силовая нагрузка на еди ницу эффективной гидравлической площади уменьшится, что при ведет к увеличению коэффициента использования энергии набе гающего потока.

Снижение гидродинамического и аэродинамического сопро тивления с помощью применения элементов волнового обтекания и колебаний.

Использование присоединенной упругости (упругость, вы званная вихревой структурой жидкости около колеблющегося крыла - явление, открытое нами). Это приведет к увеличению амплитуды колебания среды набегающего потока и как следствие этого, объема текущей среды, участвующей в аэрогидродинамическом взаимодей ствии с колеблющимся крылом. Это приведет в свою очередь к уве личению эффективной гидравлической площади и коэффициента отбора энергии потока.

2. Преимущества конструктивные.

Конструирование устройства как единой колебательной системы даст следующие преимущества:

Приведет к повышению отбора энергии из потока и удешев лению конструкции.

Использование присоединенной упругости вместо (или до полнительно) упругих элементов конструкции крыла. Это приведет к упрощению и удешевлению конструкции.

Использование специального распределения упругих и мас совых характеристик крыла, для согласования внешнего источника энергии с входными характеристиками передаточно-согласующего элемента. Благодаря этим элементам, увеличится отбор кинематиче ской энергии потока.

Применение специальных передаточно-согласующих эле ментов для согласования динамических и кинематических характе ристик потока с нагрузкой (с потребителем энергии). Это приведет к согласованию передачи энергии от источника энергии к электроге нератору (в противном случае энергия вернется назад в поток). Так же с помощью этих элементов создается сложная пространственная траектория крыльев, которая производит отбор энергии не только с помощью подъемной силы, но и с помощью сил трения.

Применение адаптивной микропроцессорной системы управления приведет к получению максимальной мощности на вы ходе установки.

Ветро-гидро электростанции с колеблющимися крыльями, с учетом наших предложений, будут иметь, по сравнению с традици онными (рис. 8), намного лучшие аэрогидродинамические и энерге тические характеристики.

Рис. 8. Различные типы ветрогенераторов с вращающимися рабочими органами (из книги Лаврус В.С. Источники Энергии. К.: НиТ, 1997) На рис. 9 приведены значения коэффициента использования энергии ветра, для различных ветрогенераторов с вращающимися рабочими органами (цифровое обозначение на рис. 9 соответствует рис. 8).

Рис. 9. Коэффициент использования энергии ветра различных типов На риг. 9 также приведены ориентировочные значения ко эффициентасиспользования энергии ветра, для ветрогенераторов с колеблющимися рабочими органами (квазистационарный и нели нейный режимы колебания). Из рис. 9 следует, что наиболее эффек тивные ветрогенераторы могут быть созданы, если перейти от ква зистационарного режима колебания к нелинейному.

Использование физических эффектов для получения до полнительной кинетической энергии от скрытой тепловой энергии и потенциальной энергии давления столба воды или атмосферы может также привести к существенному увеличению мощности ветро гидрогенераторов.

Разные варианты ветро-гидрогенераторов с колеблющимися рабочими органами см. на нашем сайте http://www.vortexosc.com/ Ветро-гидрогенераторы с колеблющимися рабочими органа ми могут в несколько раз снизить установочную стоимость и цену электроэнергии. Можно освоить выпуск генераторов предлагаемого типа от 0.01 Квт до 100 Мвт. Применять их можно для получения энергии от ветра, течений малых и больших рек, приливно отливных и других морских течений.

ВЕТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ С ЛИНЕЙ

НЫМ КОЛЕБАТЕЛЬНЫМ РАБОЧИМ ДВИЖЕНИЕМ

А.И. Гиллер (ФГУП НПЦ автоматики и приборостроения, г.Москва), д-р техн. наук Л.Н. Лупичев (ГосИФТП, г. Москва), В.П. Ряховских (ЗАО «Метекс», г. Москва), канд. техн. наук В.П. Савостьянов (ФГУП НПЦавтоматики и приборостроения, Хилая российская ветроэнергетика может повторить истори ческий феномен Ильи Муромца – из инвалида превратиться в ска зочного богатыря. Основа этому скачку – ветроэнергетический пре образователь с линейным колебательным рабочим движением, предложенный и в некоторой степени проверенный академиком А.А. Красовским и его коллегами по ВВИА им. профессора Н.Е.

Жуковского в 90-е [1]. Предложение имело отклик в научных кру гах, но в силу известных обстоятельств работы остановились. В на стоящее время (2008 г.) эту идею пытаются реализовать авторы ста тьи и группа их сторонников.

Ветроэнергетический преобразователь принципиально мо жет представлять собой (рис. 1) набор пластин – 1 большого удли нения, установленных со свободой поворота вокруг их продольных осей в раме - 2, размещенной в корпусе - 3 со свободой линейного перемещения вдоль его продольной оси. Пластины шарнирно со единены между собой и с приводом - 4, линейные движения рамы 2 ограничиваются пружинами - 5. Для передачи механической энер гии с пластин на электрогенератор рама - 2 снабжена, например, кривошипно-шатунным механизмом - 6. Совокупность всех этих элементов образует модульный ветроэнергетический преобразова тель (МВЭП). Набор пластин в раме напоминает известное в аэро динамике «решетчатое крыло».

Преобразование энергии ветра в механическую энергию осуществляется в МВЭП благодаря возникновению на каждой пла стине аэродинамической подъёмной силы F1 при ее обдувании вет ровым потоком. Величина F1 максимальна при ориентации пласти ны под оптимальным углом 0 атаки по отношению к вектору V скорости потока, которая осуществляется приводом – 8 по инфор мации датчика – 7 направления ветра. При изменении угла атаки на противоположный -0, осуществляемом приводом - 4, сила F меняет направление на преобразователь «МВЭП»

Под действием периоди ческих сил F1 и -F1 пла стины вместе с рамой совершают возвратно поступательное движе ние вдоль продольной оси корпуса. Подвеска рамы - 2 на пружинах позволяет организовать колебания в резонансном режиме, благодаря чему может быть достигнуто повышение мощности модуля.

Естественно возни кает вопрос «в чем пре имущество такого энер гопреобразователя по сравнению с традицион ным вращательного ти па?». Ответить лучше всего сравнением.

Например, Российская ветроэлектростанция вращательного типа «Радуга-008» [2] имеет установленную электрическую мощ ность 8 кВт при скорости ветра 8 м/с. Для ее обеспечения необходим трехлопастный пропеллер диаметром D = 10м на башне высотой h = 9,5 м. Станция занимает земельный участок площадью не менее Smin = 0,25 D2 = 79 м2 и пространство по высоте H = h + 0,5 D = 14,5 м. Следовательно, из объема пространства Bn = 0,25D2 Н = м3 извлекается электрическая мощность 8кВт.

Такое сравнение особенно наглядно для стран с высокораз витой ветроэнергетикой и дефицитом земли – Голландия, Германия, Италия… Затраты на «железо» разовые, а стоимость аренды земель ных участков имеет тенденцию к увеличению.

В таком же пространстве Bn без взаимного ущерба и с обес печением зоны безопасности по высоте 2,5 м можно разместить МВЭП, имеющих каждый размеры (2,5 2,3 0,5) м, конструкци онно выполненных, например в виде 9 башен, содержащих по МВЭП.

Электрическая мощность МВЭП определяется как его собст венными характеристиками, так и характеристиками присоединен ного электрогенератора. Подходящие генераторы с линейным пере мещением нам не известны, поэтому будем ориентироваться на хо рошо зарекомендовавший себя генератор ВГ-05(12)-04, для которого известны необходимые для расчета характеристики [3]. Этому гене ратору для выработки номинальной мощности 800 вт необходим крутящий момент 1,2 кгм. Следовательно, развиваемое рамой ли нейное усилие F требуется преобразовать в крутящий момент:

где r – плечо.

Преобразование легко обеспечить кривошипно-шатунным механизмом.

Плечо r равно радиусу кривошипа, который равен ходу l ра мы. Из конструкционных соображений для выше приведенных па раметров МВЭП принимаем l = r = 0,5 м. В пространстве рамы мож но разместить 15 пластин высотой 2 м и шириной 0,4 м.

Под действием набегающего воздушного потока каждая пла стина развивает силу [4]:

где S – площадь пластины;

С – коэффициент подъемной силы.

Развиваемый рамой крутящий момент определяется выраже нием (1), преобразованным с учетом (2) для 15 пластин:

Коэффициент С=1 для пластин в виде симметричных профи лей с удлинением =5 [4].

Характеристики действующих ветроэлектростанций, как правило, приводятся для скорости ветра 8 м/с. Для принятых пара метров пластин и V = 8 м/с получим согласно выражению (3) М= кгм, что достаточно для привода 20 генераторов ВГ-05(12)-04 с суммарной электрической мощностью N = 16квт.

Таким образом, из пространства, занимаемого станцией «Ра дуга-008», можно с использованием МВЭП получить электрическую мощность «Радуга 008».

Другой пример. Ветроэлектростанция УВЭ-300/24-2,2 имеет диаметр ветроколеса 2,2 м близкий к длине МВЭП, при этом ее электрическая мощность 0,55 квт [2]. Следовательно, при одинако вых размерах мощность МВЭП в 29 раз выше.

Мощность МВЭП может быть еще и повышена примерно вдвое за счет использования различных аэродинамических конст руктивных мер, что совершенно невозможно в ВЭС пропеллерного типа. А работа пластин в режиме нелинейных аэродинамических колебаний обещает еще 4-5 кратное повышение мощности.

Нами разработан и испытан при скорости ветрового потока 3…4 м/с действующий макет МВЭП в масштабе 1:5. Испытания подтвердили работоспособность принципа построения МВЭП и правильность основных конструкционных решений и расчетных по ложений.

Принципиально высокая энергоотдача МВЭП объясняется использованием в качестве преобразователя энергии ветра известно го в аэродинамике решетчатого крыла, обладающего более высокой аэродинамической эффективностью, чем ветропропеллер;

работой решетчатого крыла в эквипотенциальном поле скоростей обтекаю щего потока в отличие от нестационарного поля у пропеллерных энергопреобразователей;

работой МВЭП в режиме резонансных ко лебаний, что в принципе недопустимо для пропеллерного преобра зователя.

Концепция «решетчатого крыла» упрощает технологию из готовления энергопреобразователя, т.к. простая защемленная с двух концов пластина с постоянной по длине формой сечения, подвер женная только изгибным колебанием, неизмеримо проще в изготов лении и не требует обеспечения такой высокой прочности, как ло пасть ветропропеллера, принципиально нуждающаяся в крутке по длине и с отличающимся профилем и размером каждого сечения от последующего к предыдущему.

Одним из важнейших преимуществ МВЭП колебательного типа является возможность использовать его как «кирпичик» для создания ВЭС любой мощности путем набора нужного количества МВЭП в единую конструкцию, внешне напоминающую панельный дом. Из набора МВЭП можно создавать архитектурные комплексы, органически вписываемые в окружающий ландшафт.

Такое конструкционное исполнение, в отличие от набора ВЭС пропеллерного типа с суммарно равной мощностью, рассыпан ных для устранения вредного взаимовлияния и обеспечения ремон топригодности на большой площади, обеспечивает экономию зе мельной площади, высокую ремонтопригодность и не требует длин ных кабельных и транспортных коммуникаций. Концепция ветро энергетического преобразователя с колебательным движением рабо чего органа обещает высокие энергетические, экологические и экс плуатационные перспективы. В равной степени она применима и к созданию гидроэлектростанций.

Согласно [5], только России требуется не менее 500 000 ВЭС мощностью 10кВт.

1. Красовский А.А. Избранные труды. Математическая и прикладная тео рия. М.: Изд-во «Наука», 2002.

2. Концепция использования ветровой энергии России. / Под ред. П.П.

Безруких. - М., 2005, с. 67.

3. Оборудование возобновляемой и малой энергетики: Справочник каталог / Под ред. П.П. Безруких. - М., 2005, с. 230.

4. Махарай Ч. Теория плавания под парусом. М., 1963, с. 97, 173.

5. Сборник трудов конгресса «Бизнес и инвестиции в области возобнов ляемых источников энергии в России». М., 1999.

ИССЛЕДОВАНИЕ ВИХРЕВОЙ ВЕТРОУСТАНОВКИ

Вихревая ветроэнергетическая установка - принципиально новая система преобразования энергии ветра, которая равномерный воздушный поток превращает в вихревые струи, являющиеся кон центраторами мощности, организующими и аккумулирующими рас пределенную кинетическую энергию ветра.

Внешний вид макета образца ветроустановки представлен на рис. 1.

Рис. 1. Внешний вид макета ветроустановки Основным преимуществом вихревой установки по сравне нию с традиционными лопастными ветроагрегатами является эколо гическая чистота и повышенная эффективность использования низ ких скоростей ветра.

Ветроустановка (рис. 2,а) содержит генератор вихря, образо ванный полым конусом 1 и крыльями 2, вытяжное устройство 3, служащее в качестве сопрягающего устройства между генератором вихря и ветроколесом 4, имеющего в центральной части отверстие для входа воздуха и отводные каналы 5, расположенные по осевой составляющей, перпендикулярной радиусу колеса, ориентированные выходами в направлении, противоположном направлению вращения колеса, вал электрогенератора 6, закрепленный в подшипниковом узле 7 и электрогенератор 8.

а) продольный разрез;

б) сечение ветроколеса Ветроустановка работает следующим образом. При попада нии ветра в область генератора вихря происходит его закручивание вокруг конуса 1 и подъем с последующим попаданием в ветроколесо и преобразованием энергии ветра в механическую энергию враще ния ветроколеса 4. Вращение ветроколеса 4 передается электрогене ратору 8 посредством вала 6, закрепленному в подшипниковом узле 7. Подшипниковый узел 7 и электрогенератор 8 жестко закреплены на общей раме с генератором вихря.

Ветроустановка может быть использована при создании ус тановок, осуществляющих преобразование энергии воздушного по тока. Принцип действия ветроустановки позволяет ей работать на местности, где скорость ветра составляет от 1-2 м/с.

Расчетная идеальная мощность данной ветроустановки оп ределяется формулой:

где S0 - площадь выходного отверстия рабочего колеса В свою очередь скорость ветра на выходе из отверстий рабо чего колеса определяется из соотношения:

Мощноcть P, Вт S0 - площадь выходного отверстия рабочего колеса, м2;

На данный момент проводятся испытания опытного образца.

В качестве примера на рис. 3 представлена диаграмма зависимости ожидаемой или расчетной мощности, развиваемой ветроустановкой, от скорости ветрового потока для ветроустановки со следующими параметрами: диаметр ветроколеса 1 м, площадь входного канала S=2м2, число отверстий в ветроколесе N=60, диаметр каждого вы ходного отверстия 25 мм.

1. Первые испытания показали, что подобные устройства мо гут найти широкое применение в районах с малыми скоростями вет ра потому как ветроустановка способна работать при скоростях вет ра начиная от 1-2 м/с.

2. Использование ветроустановок данного типа не требует поднятия ее на высоту, позволяет выполнять установку модульно, тем самым увеличивая ее суммарную мощность, при этом отличаясь простотой сборки и обслуживания.

1. Харитонов В.П. Автономные ветроэлектрические установки.- М.:ГНУ ВИЭСХ, 2006. – 280 с.

2. Шефтер Я.И., Рождественский И.В. Изобретателю о ветродвигателях и ветроустановках. М.: Изд. Минсельхоза СССР, 1967. – 144 с.

РОТОРНЫЙ ВЕТРОДВИГАТЕЛЬ

Д-р техн. наук О.В. Климов, В.С. Климов (г. Минск) Вашему вниманию предлагается роторный ветродвигатель (РВД) с вертикальной осью вращения конструкции В.С. Климова и О.В. Климова. Изобретение запатентовано (патент Белоруссии №8234). Внешний вид роторного ветродвигателя представлен на рис. 1.

Данный ветродвигатель за счёт активного взаимодействия потока с конструкцией, формирует падающий на контур ветродвига теля ветровой поток, направляя его в открытые воздухозаборники;

повышает кинетическую энергию ветрового потока;

образует мощ ную поперечную аэродинамическую силу;

создаёт вихревое движе ние воздушной массы;

обеспечивает выброс использованной воз душной массы.

Рис. 1. Внешний вид роторного ветродвигателя Основу РВД составляют силовые элементы профиля лога рифмической спирали равномерно распределённые по объёму рото ра и образующие между собой равнообъёмные воздухозаборники.

Сборка жёстко закреплена между концевыми дисками и через под шипниковые узлы сопряжена с вертикальной осью вращения.

Профиль дуги силовых элементов, рассчитанный для реаль ного ветродвигателя, приблизительно в 1,5 раза превышает радиус ротора и во столько же увеличивает площадь каждого силового эле мента по сравнению с плоскостью радиуса ротора. Такое техниче ское решение позволило в ограниченном объёме ротора разместить максимальную рабочую поверхность ветродвигателя, взаимодейст вующую с ветровым потоком, и, тем самым, обеспечить такую чув ствительность РВД к силе давления ветрового потока, которая по зволяет осуществлять его запуск при скорости ветра 0,2 – 0,3 м/сек.

Технологический процесс преобразования кинетической энергии воздушной массы в механическую энергию вращения обес печивается одновременным использованием силы лобового давле ния ветрового потока и поперечной аэродинамической силы, созда ваемой избыточным давлением воздушной массы, возникающей вследствие эффекта Магнуса – реакции вращающихся тел с потоком обтекающей их жидкости или газа, исследованной немецким учё ным XIX века Г.Г. Магнусом.

Ветровой поток, падающий на контур ветродвигателя, бла годаря только форме силовых элементов распределяется таким об разом, что заведомо большая его часть при любых условиях попада ет в открытые воздухозаборники, давит на вогнутые поверхности силовых элементов и приводит ротор во вращение. Вследствие эф фекта Магнуса, возникает поперечная аэродинамическая сила, как результат взаимодействия обтекающего ротор ветрового потока, с циркуляцией потока вокруг контура ротора. На той стороне ротора, где скорости потока и циркуляции попутны скорость потока, обте кающего контур ротора возрастает, а давление, в силу закона Бер нулли, падает. На противоположной стороне ротора, где скорости потока и циркуляции встречны, скорость потока падает, а давление возрастает. Образовавшееся избыточное давление воздушной массы распространяется в сторону более низкого давления на противопо ложной стороне ротора, но, встречая на своём пути вогнутые по верхности силовых элементов, всю запасенную энергию расходует на преодоление этого препятствия в направлении действия силы ло бового давления ветрового потока.

Равнодействующая этих двух сил, в соответствии с доказа тельством теоремы Вариньона, создаёт суммарный момент относи тельно оси вращения ротора ветродвигателя.

Момент силы, как известно, напрямую зависит от длины плеча приложения этой силы. В конструкции роторного ветродвига теля это плечо определяется не радиусом ротора, а длиной профиля дуги силового элемента, воспринимающего силовое действие воз душной массы, которая, как отмечалось выше, в 1,5 раза превышает длину радиуса ротора, в таком же соотношении, следовательно, воз растает и момент силы РВД относительно оси вращения.

Возникающая со стороны открытых воздухозаборников ро тора «стена» повышенного давления, изгибает падающий на контур ветродвигателя ветровой поток в сторону открытых воздухозабор ников, не позволяя ему рикошетом обходить ротор стороной, обес печивая тем самым его полное использование в технологическом процессе преобразования.

Равномерно сужающиеся изогнутые воздухозаборники вы нуждают проходящую сквозь них воздушную массу повышать свою скорость движения на каждом элементарном сечении, обеспечивая ей значительный прирост кинетической энергии. При этом, вра щающийся ротор непрерывно изменяет положение каждого элемен тарного сечения силовых элементов по отношению к вектору скоро сти потока, создавая условия непрерывной трансформации этой до полнительной энергии силовым элементам в направлении их враще ния. В этом же направлении проявляется и реакция изогнутого по тока, истекающего на большой скорости из узких каналов воздухо заборников.

В крыльчатых ветродвигателях воздушный поток, отдавший свою энергию конструкции, значительно замедляет движение. РВД не только не замедляет скорость потока, а наоборот, придаёт потоку дополнительное ускорение. Последовательно ускоряющаяся в воз духозаборниках воздушная масса, с ускорением «втягивает» за со бой в воздухозаборники всю атмосферу, окружающую ротор. Эта, со всех сторон втягиваемая и внешним давлением нагнетаемая воздуш ная масса, непрерывно вращающейся конструкцией закручивается в плотный вихревой узел и через воздуховод и выходное сопло выбра сывается наружу.

Использование вихревых процессов позволит создавать эф фективные установки. РВД является примером в этом направлении.

На рис. 2 представлены вид в плане и сечение действующей ветроустановки, приведенной на рис. 1.

На основе РВД разработан тандем – роторный ветродвига тель (ТРВД), обеспечивающий движение любых судов водного транспорта, на любых водоёмах, в т.ч. реках, в любом направлении, независимо от направления ветра. В ТРВД, где скорость вращения а) продольный разрез;

б) поперечный разрез ротора не ограничена нагрузкой генератора электрической энергии, эффект Магнуса используется с максимальной отдачей. Изобретение запатентовано (патент Белоруссии №8234).

ТРВД состоит из пары идентичных роторов, сформирован ных силовыми элементами профиля логарифмической спирали, кри визна которых в роторах имеет противоположное направление. Ро торы через подшипниковые узлы посажены на неподвижные верти кальные оси, соединены между собой прямой передачей и оборудо ваны механизмами закрытия – открытия воздухозаборников.

В зависимости от заданного курса и направления ветра один из роторов – ведущий с соответствующей кривизной силовых эле ментов имеет открытые воздухозаборники, воспринимает давление ветрового потока, преобразует его во вращательное движение и по средствам прямой передачи сообщает вращение второму, ведомому, ротору с закрытыми воздухозаборниками. Оба ротора вращаются в одном направлении и в полном объёме генерируют поперечную аэ родинамическую силу, суммарная величина которой обеспечивает силу тяги судна.

При смене курса судна, или при перемене ветра на обратное направление при сохранении заданного курса движения судна, дос таточно ведущему ротору поменяться своей ролью с ведомым рото ром, т.е. необходимо воздухозаборники ведущего ротора закрыть, а ведомого открыть.

В этих двух операциях, собственно, и заключается весь про цесс управления как ТРВД, так и судном в целом.

Коэффициент использования энергии ветра в рассматривае мых РВД и ТРВД, где конечный результат определяется не количе ством механической энергии, извлекаемой лишь от прямого дейст вия ветрового потока, а суммарным эффектом от нескольких факто ров: прямого действия потока, поперечной аэродинамической силы, реакции потока в изогнутых каналах воздухозаборников и на выходе из них, реальный коэффициент преобразования значительно превы шает теоретический предел крыльчатых ветроустановок равный в идеальном случае 0,593. Результаты подтверждены эксперименталь но на полномасштабных моделях при скорости ветрового потока от 2 до 21 м/сек.

Наряду с высоким коэффициентом использования, другим важным достоинством РВД и ТРВД является их предельная просто та, позволяющая в самых простых производственных условиях ор ганизовать производство и обеспечить необходимое качество, проч ность и надёжность продукции. Апробирована технология изготов ления силовых элементов по рассчитанному профилю, описывае мому уравнением логарифмической спирали, с применением так же самых простых полимерных материалов.

РВД не нуждается в массивных фундаментах, не требует подъёма в заоблачную высоту в поисках нужного ветра – ветродви гатель уверенно работает на нагрузку и на приземном потоке при его скорости от 2 м/сек. Для вынужденной остановки предусмотрено тормозное устройство, а также простое устройство закрытия – от крытия воздухозаборников.

Ветродвигатель может найти применение как в сельской ме стности, так и в пределах города.

1. Ветроустановка может найти широкое применение в регио нах с различными ветровыми условиями. Проведенные ис пытания РВД показали эффективность работы установки на скоростях ветра от 2 до 21 м/с.

2. Одним из дальнейших направлений является разработка РВД мощностью 10 и 100 кВт. В настоящее время проводятся ис пытания этих моделей.

1. Патент Белоруссии №8019. Ветровой двигатель. / Климов В.С., 2006.

2. Патент Белоруссии №8234. Судовой ветродвигатель. / Климов В.С., 3. Прандтль Л. Гидроаэромеханика. / Пер. с нем. - 2-е изд. М., 1951.

4. Питер М. Моретти, Луи В. Дивон. Современные ветряные двигатели// В мире науки. 1986. №8.

5. Савелов А.А. Плоские кривые. Систематика, свойство, применение. М.,

ВЕТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ УСТАНОВКА РОТОРНОГО

ТИПА С ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ОСЬЮ ВРАЩЕНИЯ

ДЛЯ ЭНЕРГОСНАБЖЕНИЯ ФЕРМЕРСКИХ ХОЗЯЙСТВ

Д-р техн. наук А.У. Бугов, асп. М.Р. Шереужев Для повышения надежности ветроэнергетической установки (ВЭУ) и коэффициента использования энергии воздушного потока, и уменьшения габаритных размеров и металлоемкости конструкции нами разработана ветроэнергетическая установка роторного типа с горизонтальной осью вращения.

Ветроэнергетическая установка выполнена с горизонталь ным валом, заканчивающимся на концах фланцами, на которых же стко закреплены внутренние ободы барабанных ветроколес ротор ного типа, помещенных в цилиндрические кожухи с воздухосбор ными диффузорами;

ротор генератора закреплен в средней части вала агрегата, а статор генератора на внутренней части горизонталь ного корпуса, установленного на башне. Воздухосборные диффузо ры закрепленные на кожухах обеспечивают бесперебойную работу в широком диапазоне скоростей воздушного потока, а использование двух барабанных ветроколес роторного типа позволяет уменьшить размеры установки.

Ветроэнергетическая установка содержит два барабанных ветроколеса роторного типа расположенные с двух сторон башни, на горизонтальном валу. Ветроколеса помещены в цилиндрические ко жухи с прорезями, к которым непосредственно крепятся воздухос борные диффузоры. При этом между стенкой кожуха и диффузором остается зазор, создающий разность давления в кожухе, позволяю щий более эффективно использовать кинетическую энергию воз душного потока. Использование цилиндрических кожухов позволяет ветровому потоку непрерывно взаимодействовать с лопастями на протяжении 240 0 вращательного движения лопасти по окружности горизонтального вала. Корпуса кожухов с одной стороны закрепле ны на основании, которое крепится на башне, а с двух остальных сторон крепятся на опорах. Эти опоры на роликовых колесах пово рачиваются вместе с башней и воздушным диффузором на поворот ной платформе, в зависимости от направления воздушного потока.

Ветроэнергетическая установка (рис. 1) содержит барабанное ветро колесо 1 с лопастями 2, закрепленными на обочейке 3, которая кре пится на горизонтальном валу 4. Лопасти 2 расположены последова тельно через каждые 60 0, по краям они закреплены на обочейке 3.

Вал установлен на четырех подшипниках скольжения 5, два из кото рых закреплены на корпусе кожухов, посередине вала, остальные два подшипника крепятся к вертикальным опорам 6 с двух сторон.

Вертикальные опоры 6 на роликовых колесах 7 передвигаются по рельсам 8. Барабанное ветроколесо 1 помещено в цилиндрический кожух 9 с прорезями, к которому крепится диффузор 10, состоящий из двух боковых стенок 11, верхнего и нижнего стенок 12, располо женных под углом друг к другу. Снизу диффузор 10 крепится к по перечным стойкам 13, которые закреплены на башне 14.

Внутри горизонтального корпуса 15 (рис. 2) закреплен ста тор многополюсного тихоходного генератора кольцевого типа 16, ротор которого жестко соединен с горизонтальным валом 4. Под шипник 17 жестко закреплен по наружному кольцу к горизонталь ному корпусу 15, а по внутреннему кольцу с башней 14, позволяю щий поворачиваться верхней части ветроэнергетической установке, в зависимости от направления воздушного потока.

Секундная работа или мощность, н·м/с, развиваемая ветро колесом, определяется по формуле [6]:

Принимая Р = 30 Н·м/с, = 4м/с, = 1,204 кг/м3, а коэффи циент использования энергии ветра = 0,35, находим необходимую площадь, лопастей ветротурбины:

Так как для нашего случая ветровой поток взаимодействует с двумя лопастями одновременно, то площадь лопасти составляет F= 1,16 м2. Лопасть имеет прямоугольную форму с размерами b= 0,9 м, l = 1,3м, при диаметре вала d= 0,1м, имеем ветроэнергетическую установку с диаметром ветротурбины D = 1,9 м.

Нормативное значение средней составляющей ветровой на грузки Wm на высоте Z над поверхностью земли следует определять по формуле [6]:

где Wm - нормативное значение ветрового давления;

K - коэффициент учитывающий изменение ветрового давления на высоте;

C - аэродинамический коэффициент.

Нормативное значение ветрового давления находится по формуле:

где o – скорость ветра м/с.

Расчетное значение средней составляющей ветровой нагруз ки Wp на высоте Z над поверхностью земли находим по формуле [6]:

f - надежности по нагрузке (для ветровой нагрузки принимает где ся f – 1,4).

Для нашего расчета принимаем скорость ветра o = 50 м/с (ураганный ветер), K = 1,5, C = 1,4, Так как общая площадь ветроустановки на которую воздей ствует ураганный ветер Sуст= 10 м2, а высота башни L = 4 м, опро кидывающий момент при ураганном ветре находим по формуле:

Найдем размеры фундамента башни ветроустановки для грунта со следующими характеристиками: удельный вес II = 0, МН/м3,угол внутреннего трения n = 280,удельное сцепление Cn = 0.0037 MПа, глубина заложения фундамента d= 1м, расчетное зна чение вертикальной нагрузки N = 0.02 МН, опрокидывающий мо мент Моп. = 0,18 МН·м.

Зададимся соотношением длины подошвы фундамента к его ширине: l / b = 1,5.

Угловое расчетное сопротивление грунта основания соста вит R0= 0,15МПа. Тогда ориентировочная площадь фундамента бу дет равна [3]:

Ориентировочно принимаем фундамент, выполненный из монолитного железобетона, с размерами b l = 2 1. 5 м и высотой Найдем эксцентриситет, создаваемый моментом:

Расчетное сопротивление грунта [3]:

где c11, c2 – коэффициенты условий работы соответственно грун тового основания и здания или сооружения во взаимодействии с основанием;

K= 1 – безразмерный коэффициент;

M, Mq, Mc безразмерные коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения;

b - меньшая ширина (сторона) подошвы фундамента;

c11 - окруженный расчетный удельный вес грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента;

11 - осредненный (по слоям) удельный вес грунта.

В соответствии с требованиями строительных норм, для вне центренно нагруженных фундаментов максимальное краевое давле ние под подошвой фундамента не должно превышать 1,2 R =0, МПа.

Найдем вес грунта, лежащего на обрезах фундамента [4]:

гр 2 = 0,024 (b l h 1,6d h) 0,4 = 0,024(0.8 2 1,5 1,6 1 0.8) = 0,088МН Найдем максимальное и минимальные краевые давления под подошвой фундамента при внецентренном нагружении по формулам [4]:

Так как соблюдаются условия: Pmax = 0,1862 1,2R = 0.192МПа запроектирован экономично.

Напряжения в грунте под подошвой фундамента у грани башмака и у грани первого уступа от нормативных нагрузок найдем по формуле[3]:

где l i - расстояние от оси фундамента до рассматриваемого сече ния;

l - длина фундамента.

Изгибающие моменты у грани башмака и у грани первого уступа от нормативных нагрузок [3]:

Значения модулей упругости арматуры и бетона:

Es=210000 МПа, Ев=32500 МПа, Ориентировочно зададимся коэффициентами армирования у грани башмака и у грани первого уступа:

Упругопластичный момент сопротивления сечения фунда мента у грани башмака и у первого уступа по формуле [3]:

где W pl = 0 для прямоугольного сечения;

1 - коэффициент армирования;

n - соотношение между модулями упругости арматуры и бетона.

Расчетное сопротивление бетона растяжению для второй группы предельных состояний R btn.= 1,80 МПа.

Момент трещинообразования у грани башмака и грани пер вого уступа по формуле [4]:

Так как выполняются условия:

то трещины в фундаменте не возникают и ветроэнергетическая ус тановка статически устойчива.

Расчет статической устойчивости с учетом податливости всех элементов фундамента и возможности раскрытия стыка будет выполнен при дальнейшем проектировании по новой методике [7].

1. Ресурсы и эффективность использования возобновляемых источников энергии в России // Коллектив авторов. - СПб;

: Наука, 2002.

2. Курс теоретической механики // Яблонский А.А., Никифорова В.М. СПб.: Издательство «Лань», 1998.

3. Берлинов М.В., Ягупов Б.А. Примеры расчета оснований и фундамен тов. М.: «Стройиздат», 1986.

4. Силкин А.М., Фролов Н.Н. Основания и фундаменты. М., 1987.

5. Харитонов В.П. Автономные ветроэлектрические установки. М.: ГНУ ВИЭСХ, 2006.

6. Сабинин Л.В. Ветроэнергетический агрегат и его эксплуатация. Сель хозиздат, 1984.

7. Бугов А.У. Фланцевые соединения. Расчет и проектирование. Л.: «Ма шиностроение» (Л.О.), 1975.

ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВЕТРОУС

ТАНОВОК В ПАСТБИЩНЫХ РЕГИОНАХ ТУРКМЕНИСТАНА

(Туркменский политехнический институт, г. Ашхабат) Пустыня Каракумы в Туркменистане занимает 80 % терри тории и около 40 млн. га отведены под пастбищные угодья, где имеются малые населенные пункты, в которых проживают животно воды. ЛЭП невыгодно тянуть, для таких категории земель важную роль может сыграть использование возобновляемых источников энергии.

Удорожание энергоносителей во всём мире в последние десятилетия, повышающиеся требования к чистоте окружающей среды, а также рост потребления энергии приводят к увеличению затрат для получения тепловой и электрической энергии, вырабатываемой с использованием органического топлива.

Вследствие же совершенствования технологий преобразова ния энергии возобновляемых источников заметно снижение стоимо сти электроэнергии, вырабатываемой при их использовании.

Энергия ветра - это преобразованная энергия солнечного из лучения. Таким образом, ветер – это тоже возобновляемый источник энергии. Составленная карта на рис. 1 дает количественную оценку ветроэнергораспределения ресурсов на территории Туркменистана.

Используя ее, можно подсчитать энергетические ресурсы пастбищ ных районов. Годовой экономический эффект от комбинированного использования гелиоветроэнергетических систем теплохладоснаб жения дома в сельской местности площадью 150 м2 составит 0.4 тыс.

долларов в год и сэкономит на душу населения 180-200 кг. у.т. в год.

За счет ветроагрегата можно удовлетворить от 40%-85% энергопо требления. Во многих странах мира ветроагрегаты в первую очередь широко используются в малых населенных пунктах, сельской мест ности, в приморский районах, следовательно, в Туркменистане есть все возможности для активного применения гелиоветроэнергоуста новок для улучшения бытовых условий человека.

На основе данных зарубежных источников [3, 4, 9-11] приведена стоимость электроэнергии, вырабатываемой электростанциями (ЭС), использующими традиционные энергоресурсы, и необходимые удельные капитальные вложения.

По данным [3, 4, 9-11] в Дании и Англии уже достигнута стоимость электроэнергии (4,0-4,7 цент /кВт.ч), вырабатываемой ветроэлектроустановками (ВЭУ), хотя удельные капитальные вло жения там несколько выше (1200-1600 долл. США/кВт).

Стоимость электроэнергии, вырабатываемой на основе во зобновляемых источников энергии, сравнялась, а в некоторых слу чаях стала ниже стоимости энергии, вырабатываемой ЭС на тради ционном топливе. Кроме того, прослеживается тенденция удешев ления электроэнергии, вырабатываемой ветро- и солнечными ЭС, и удорожания энергии, вырабатываемой традиционными ЭС с исполь зованием органического топлива.

Несмотря на низкий коэффициент использования установоч ной мощности (0,5) [3] и вероятностный характер выработки элек троэнергии, ветро- и солнечные ЭС становятся конкурентоспособ ными с ЭС на традиционном топливе.

В Туркменистане до настоящего времени оценка возможно сти использования энергии ветра основывалась на исследованиях крупномасштабного территориального распределения скорости и удельной мощности ветрового потока [4], по данным наблюдений за скоростью ветра на сети метеостанции (МС) [2]. На основе получен ных данных были выделены районы МС, наиболее перспективные с точки зрения практического использования энергии ветра.

В результате математической обработки фактического мате риалов по 72 МС Туркменистана были вычислены статистические характеристики эмпирических распределений скорости ветра и по ним найдены уравнения 3-х типовых режимов повторяемости скоро сти ветра:

1. Режим повторяемости скорости ветра, характерный для побере жья Каспийского моря (Хазар, Карабогазгол), может быть пред ставлен зависимостью в промилле (%):

Режим повторяемости скорости ветра на равниной террито рий пустыни Каракумы:

Режим повторяемости скорости ветра в юго-восточной части Туркменистана (Бадхыза, верховьях Амударьи):

Из уравнения (1-3) для всех трех типов вычислены повто ряемости для от 2,0 до 8,0 м/с через 0,2 м/с и получены значения в целых промилле для каждой скорости ветра i от 0 до 25 м/с.

Для принятия решения об использовании в конкретном рай оне того или иного вида энергоресурса наряду с другими критерия ми необходимо знать ожидаемую стоимость вырабатываемой из не го энергии. До настоящего времени в Туркменистане ожидаемая стоимость электроэнергии, вырабатываемой ВЭУ, не оценивалась.

Ожидаемая стоимость 1 кВт.ч электроэнергии, вырабаты ваемой ВЭУ, определяется по формуле [3, 9-11]:

C = {J+C1 (1+i) / (r-i) [1-((1+i) / (r+i))K] – S ((1+i) / (r+i)) K } /. (4) где J - капитальные вложения, включающие стоимость ВЭУ и строительно-монтажные работы;

КАЗАХСТАН

КАСПИЙСКОЕ МОРЕ

УЗБЕКИСТАН

Рис. 1. Ветроэнергетические ресурсы Туркменистана:

1 – районы, где энергия воздушного потока с 90%-ной обеспеченностью составит менее 100 Квтч/м2 в год;

2 – от 100 до 200;

3 – от 200 до 400;

4 – от 400 до 600;

5 – от 600 до 800;

6 – от 800 до 1000;

7 – более С1 = 0,25·J / k – оперативные затраты (эксплуатация, ремонт и обслуживание), изменяющиеся с общим инфляционным индексом;

S = 0,1·J – остаточная стоимость (стоимость ВЭУ на слом);

k – расчетный срок службы, k 20 лет;

- среднее количество электроэнергии, выработанной ВЭУ за период срока службы (20 лет).

На основании данных [5-9, 11-13] при расчетах принималось, что стоимость строительно-монтажных и пуско-наладочных работ составляет приблизительно 40 % стоимости ВЭУ. Процентные начисления для ВЭУ малой мощности на эти виды работ ниже [ 13]. В Туркменистане отсутствует опыт использования ВЭУ, поэтому было принято, что J = 1,4 Со, где Со – стоимость ВЭУ.

Анализ выражения (4) показывает, что величина С существенно зависит не только от стоимости ветроагрегата Со (величины J, С и S), но и от выработки ВЭУ (W), которая в свою очередь зависит от типа используемой ВЭУ, точнее, от степени соответствия зависимости мощности, вырабатываемой ВЭУ от скорости ветра N (V), повторяемости скорости ветра n (V) и зависимости удельной мощности ветрового потока от скорости ветра W (V) [3].

Для расчета величин С были выбраны три типа ВЭУ ТW-60, ТW-250, ТW-500, производимые фирмой “Таске” (Германия) с мощностями 60, 250 и 500 кВт. К их достоинствам относятся сравнительно низкая начальная скорость (VРН), высокое качество исполнения и налаженный серийный выпуск. К недостаткам (при возможном использовании их в условиях Туркменистана) можно отнести высокую номинальную скорость (VН от 11,5 до 15 м/с), вследствие чего в большинстве районов Туркменистана эти типы ВЭУ чаще работают не в номинальном режиме и не полностью соответствуют их ветровым условиям.

Величины среднегодовой выработки электроэнергии (W), вырабатываемой ВЭУ различных типономиналов для различных районов Туркменистана, приведены в табл. 1.

Наиболее рациональным способом увеличения выработки электроэнергии и, как следствие, снижения ее стоимости является использование ВЭУ, параметры которых оптимально соответствуют ветровым условиям конкретных районов, то есть подобраны в соответствии с критериями выбора ВЭУ [3, 4].

Оптимальные ветроэлектроустановки (ОВЭУ), характеристики работы которых и стоимость вырабатываемой электроэнергии мощностью 10, 30, 60, 100, 250 и 500 кВт (соответственно ОВЭУ – 10, ОВЭУ – 30, ОВЭУ – 60, ОВЭУ – 100, ОВЭУ – 250 и ОВЭУ – 500) приведены в табл. 1 и табл. 2, рассматривались для тех же районов Туркменистана.

Среднегодовое количество электроэнергии (МВт ч/год), вырабатываемой ВЭУ и ОВЭУ различных типономиналов Зоны города, етра пы, поселки, мес I.Теджен, Арчабил, Гарыгала, Бахерден II. Йлотен, Мургап, Етрек, Серхетабат III. Конеургенч, Атамырат, Ербент, IV. Туркменбаши, Эсенгулы, Дервезе, С. Туркменбаши Сердар V.Хазар, Гызылгая, Чатыл, Кумаяк VI. Бугдайлы, та-Базар VII. Бекдаш, Ома рата, Гарабогозгол Расчеты стоимости электроэнергии, вырабатываемой ВЭУ типа TW–60, ТW-250, ТW-500, произведены для всех семи районов МС Туркменистана с использованием зависимостей N (V) и величины Со, взятых из проcпектов фирмы «Таске». Результаты рас четов стоимости вырабатываемой электроэнергии (С) приведены в табл. 2.

Анализ величин С и г для ВЭУ типа TW (табл. 1, 2) для се ми районов Туркменистана показывает, что:

Стоимость электроэнергии (С, цент/кВт ч.), вырабатываемой ВЭУ поселки, местечки I. Теджен, Арчабил, Гарыгала, Бахерден II.Йлотен, Мургап, Шарлаук, Серхетабат III. Конеургенч, Ата мырат, Ербент, Етрек IV. Туркменбаши, Туркменбаши Сердар V. Хазар, Гызылгая, Чатыл, Кумаяк VI. Бугдайлы, Айым, Гумдаг, Тахта-Базар VII. Бекдаш, Омарата, Гарабогозгол - стоимость вырабатываемой электроэнергии только в 4 рай онах Туркменистана достаточно близка к величинам, полу ченным в странах с наиболее развитым состоянием ветроэлек троэнергетики (7 цент/кВт.ч);

- в большинстве случаев использование ВЭУ большой мощно сти (500 кВт) приводит к удорожанию вырабатываемой элек троэнергии, что обусловлено особенностями характеристик ветровых потоков в рассматриваемых районах.

Зависимость мощности от скорости ветра ВЭУ типа TW и ОВЭУ [3]. Данные для ВЭУ типа ОВЭУ определились исходя из следующих требований: основные параметры ВЭУ, также как начальная рабочая (стартовая) скорость - Vрн;

номинальная (рабочая) скорость – VН;

конечная скрость - Vрк;

номинальная мощность – NН должны с одной стороны удовлетворять основным характеристикам ветрового потока, а с другой – быть близкими к соответствующим параметрам существующих типов ВЭУ.

Как видно из зависимостей N (V), приведённых на рис. 1, для всех типов ОВЭУ Vрн = 2 м/с;

для ОВЭУ с 30 кВт, Vн = 7м/с, Vрк =25 м/с;

для Nн =31 100 кВт, Vн = 9 м/с, Vрк =30 м/с;

для Nн =101 300 кВт, Vн = 10 м/с, Vрк = 30 м/с;

для Nн =301 500 кВт, Vн = 12 м/с, Vрк = 30 м/с.

Из сопоставления параметров ОВЭУ с приведенными в табл.

2 параметрами ВЭУ видно их близость и, следовательно, создание ОВЭУ при современном уровне техники доступном фирмам, технологически реализуемым.

Среднегодовая выработка электроэнергии (г) рассматри ваемых типов ВЭУ расчитывалась по зависимости N (V) и средней многолетней повторяемости скорости ветра n (V) в Туркменистане, тогда = 20 г, т.е. за 20 лет.

Стоимость ВЭУ марки TW бралась по проспекту: для TW – 60 Со =112 000 долл. США;

для ТW-250, Co =272 000 долл. США;

TW-500 Со = 540000 долл. США. Стоимость ОВЭУ оценивалась из предположения, что при работе в автономном режиме стоимость кВт установленной мощности можно принять Суст.1. = 2000 долл.

США / кВт, а при работе на сеть Суст.2. = 1300 долл. США /кВт неза висимо от величины Nн [9]. Также было принято, что в автономном режиме могут работать ОВЭУ с Nн = 10;

30;

60 и 100 кВт, а в парал лель с сетью – с Nн = 60;

100;

250 и 500 кВт.

Из сопоставления величин г полученных для ВЭУ типов TW и ОВЭУ видно, что во всех приведённых в табл. 1 районах Туркменистана выработка ОВЭУ всегда превышает выработки соответствующих по мощности TW.

При анализе стоимости электроэнергии, ВЭУ типа TW вы рабатывают электроэнергию стоимостью 7 цент/кВт.ч. в четырёх из 7 районов по ветровому потоку, а ОВЭУ – в пяти, следовательно, в этих районах Туркменистана ожидаемая стоимость электроэнер гии, вырабатываемой ВЭУ, находится на уровне мировых достижений [1, 4, 5-13]. В районах с наиболее слабыми ветрами (район 1, табл. 2) величина С может достигать 15-30 цент/кВт.ч даже при использовании ОВЭУ. В этих районах ВЭУ могут использоваться только в случаях острой социальной необходимости (например не подведены электроэнергия и газ), но и в этом случае ВЭУ должны использоватся в комплексе с другими источниками энергии, в том числе возобновляемой.

1. Дурдыев А.М., Пенджиев А.М. Снижение энергетической антропогенной нагрузки на климатическую систему Туркменистана с помощью нетра диционных источников энергии // Материалы Межд. симп. по измене нию климата. - М., 2003.

Л.:«Гидрометеоиздат», 1989, серия 3, вып. 30. - 520с.

3. Захидов Р.А., Киселева Е.И. и др. О прогнозной стоимости электроэнер гии, вырабатываемой горизонтально-осевыми ветроэлектро установками в некоторых районах Узбекистана. // Гелиотехника. 2001.

№1, с. 76-85.

4. Колодин М.В. Энергетические ресурсы Каракумов.// В кн. Пустыня Ка ракумы и пустыня Тар. Ашхабад: Ылым, 1992, с. 157-171.

5. Пенджиев А.М., Мамедсахатов Б.Д. Расчетная себестоимость возоб новляемых источников энергии. // Международный научно практический журнал «Проблемы освоения пустынь» (Ашхабад). 2006, №1, с.46-48.

6. Пенджиев А.М. Эффективность использования ветроэлектроустановок в Туркменистане. // Проблемы освоения пустынь. 2004. №1, с. 20-25.

7. Пенжиев А.М. Ветроэнергетика ресурсы Туркменистана. // Стандарт (Ашхабад). 2004. №4, с. 32-34.

8. Пенджиев А.М. Перспективы использования возобновляемых источни ков энергии в Туркменистане. // Проблемы освоения пустынь. 2005. №2.

9. Ресурсы и эффективность использования возобновляемых источников энергии в России. М.: Наука, 2003.

10. Методика определения ветроэнергетических ресурсов и оценки эффек тивности использования ветроэнергетических установок на территории России и стран СНГ// Рекомендации по стандартизации. Ветроэнергети ка. М., 1994. - 78 с.

11. Шефтер Я.И. Использование энергия ветра. М.: Энергоиздат, 1990.

12. Penjiyev А. Renewable Energy Application for Independent Development of Small Settlements of Turkmenistan // Desert Technology VII International Conference November, India, 2003.

13. Penjiyev А. Ecoenergy resources of greenhouse facilities in the arid zone.

//Problems of desert development, 1998, №5.

ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ТИПОРЯДА ДЛЯ ПОИСКА

ОПТИМАЛЬНЫХ КОМПОНОВОЧНЫХ РЕШЕНИЙ

ПРИ СОЗДАНИИ АВТОНОМНЫХ ВЕТРОАГРЕГАТОВ

(ЗАО "Ветроэнергетическая компания", г. Санкт-Петербург) В России 70% территории, где проживает 10% населения, находится в зонах децентрализованного энергоснабжения. Энерго снабжение этих территорий обеспечивается в основном дизельными электростанциями (ДЭС), на обеспечение которых топливом еже годно расходуется до 3 млрд. долларов из федерального и локаль ных бюджетов. Себестоимость киловатт-часа электрической энер гии, произведенной дизельной электростанцией, уже сейчас более руб., а кое-где превышает 30 руб. При этом использование автоном ных ветроагрегатов (ВА) и ветродизельных комплексов (ВДК) в России становится экономически оправданным.

Установленная мощность автономных с/х потребителей мо жет достигать 100кВт. К настоящему времени в России налажено мелкосерийное производство ветроагрегатов мощностью только до 5кВт. Серийное производство более мощных ВА требует значитель ных капитальных вложений и времени. Автором разработан "метод типоряда", который позволяет упростить, удешевить и сократить процесс создания новых моделей ветроагрегатов.

"Метод типоряда" позволяет проводить проектирование и конструирование типорядов технических устройств. Типоряд – это совокупность каких-либо технических устройств и имеющих одина ковые конструктивные особенности, выполняющие одну функцию, но различающиеся номиналом.

Исследованию типорядов изделий машиностроения, в част ности, посвящена работа [2]. Впервые термин "метод типоряда" был использован в работе [1]. В традиционных методах проектирования принят следующий порядок: вначале определяются проектные па раметры, затем определяются нагрузки, затем проводится прочност ной расчет, затем проводится конструирование. В «методе типоря да» можно от проектных параметров перейти к конструированию минуя все промежуточные ступени проектирования. Основное усло вие применения метода - существование испытанного образца тех нического устройства - базовой модели. Также данный метод позво ляет следующее:

1) Проводить поиск оптимальных компоновочных решений изделия.

2) Проводить подбор стандартных изделий.

3) Определять массогабаритные параметры изделия и его стоимость.

4) Свести до минимума длительность натурных испытаний опытных образцов ВА с проверенными техническими решениями, так как в качестве базовой модели можно взять отработанную кон струкцию ВА.

5) Сократить расходы на испытания ВА при внедрении но вых технических решений, так как можно создать для отработки но вых решений маломощный ВА.

Суть метода типоряда заключается в выражении всех пара метров и характеристик через характеристический параметр R. За висимости всех параметров от характеристического параметра - за коны изменения параметров в пределах типоряда.

В качестве характеристического параметра R удобно взять какой-либо линейный размер или мощность устройства. Основные параметры изделия Пi могут быть представлены в виде степенного закона:

где Ki и Mi - некоторые константы, которые характеризуют изменение параметра Пi в пределах типоряда. Тогда расчет какого либо параметра можно провести по формуле:

где Пбi - параметр базовой модели, Rб - характеристический параметр базовой модели.

Таким образом, кроме параметров базового устройства Пбi требуется установить показатели степени Mi законов изменения па раметров. Показатели можно установить на основе технических за висимостей или экспериментально (анализ характеристик серийных изделий).

Одним из важных применений метода типоряда - это поиск оптимальных компоновочных решений. Как известно из практики, ветроагрегаты разных мощностных диапазонов отличается компо новкой. Например, ветроагрегаты мощностью до 5кВт имеют безре дукторную конструкцию, а ветроагрегаты мощностью более 100кВт имеют редуктор. «Метод типоряда» позволяет обосновать мощност ные диапазоны применимости тех или иных технических и компо новочных решений.



Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 | 10 |   ...   | 14 |
 




Похожие материалы:

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ И ...»

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ И ...»

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) Открытое акционерное ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ АГРОХИМИИ им. Д. Н. ПРЯНИШНИКОВА ПОЧВЕННЫЙ ИНСТИТУТ им. В. В. ДОКУЧАЕВА УТВЕРЖДАЮ УТВЕРЖДАЮ Министр сельского хозяйства Президент Российской академии Российской Федерации сельскохозяйственных наук _А. В. Гордеев _Г. А. Романенко 24 сентября 2003 г. 17 сентября 2003 г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ КОМПЛЕКСНОГО МОНИТОРИНГА ПЛОДОРОДИЯ ПОЧВ ...»

«МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно- производственной конференции Москва 2006 РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт гидротехники и мелиорации имени А.Н.Костякова МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно-производственной конференции, посвященной 40-летию начала осуществления широкомасштабной программы мелиорации Москва 2006 УДК 631.6 М 54 ...»

«ПЧЕЛОВОДСТВО А.Г МЕГЕДЬ В.П. ПОЛИЩУК Допущено Государственным агропромышленным комитетом Украинской ССР в качестве учебника для средних специальных учебных заведений по специальностям Пчеловодство и Зоотехния Киев Выща школа 1990 ББК 46.91я723 М41 УДК 638.1(075.3) Рецензенты: преподаватель М. И. Совкунец (Борзнянский совхоз-техникум Черни говской области), И. Ф. Доля (заведующий пчелофермой Республиканского учеб но-производственного комбината по пчеловодству) Переведено с издания: Мегедь О. Г., ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет. Институт наук о Земле ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVII Докучаевские молодежные чтения посвященной 110-летию Центрального музея почвоведения им. В.В. Докучаева НОВЫЕ ВЕХИ В РАЗВИТИИ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ КАК СРЕДСТВА ПОЗНАНИЯ ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVI Докучаевские молодежные чтения посвященной 130-летию со дня выхода в свет книги Русский чернозем В.В. Докучаева ЗАКОНЫ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: НОВЫЕ ВЫЗОВЫ 4– 6 марта 2013 года ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XV Докучаевские молодежные чтения посвященной 150-летию со дня рождения Р.В. Ризположенского ПОЧВА КАК ПРИРОДНАЯ БИОГЕОМЕМБРАНА 1– 3 марта 2012 года Санкт-Петербург ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В.Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Всероссийской научной конференции XIV Докучаевские молодежные чтения посвященной 165-летию со дня рождения В.В.Докучаева ПОЧВЫ В УСЛОВИЯХ ПРИРОДНЫХ И АНТРОПОГЕННЫХ СТРЕССОВ 1– 4 марта 2011 года Санкт-Петербург ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ СЕВЕРО-ЗАПАДНАЯ ВЕТЕРИНАРНАЯ АССОЦИАЦИЯ МАТЕРИАЛЫ МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ СТУДЕНТОВ, АСПИРАНТОВ И МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ ЗНАНИЯ МОЛОДЫХ ДЛЯ РАЗВИТИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ И АПК СТРАНЫ Санкт-Петербург 2012 1 УДК: 619 (063) Материалы международной научной конференции студентов, аспи рантов и молодых ученых Знания ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГРОДНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МАТЕРИАЛЫ ХІІ МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (Гродно, 18-20 мая 2011 года) В ТРЕХ ЧАСТЯХ ЧАСТЬ 3 АГРОНОМИЯ ЗАЩИТА РАСТЕНИЙ ЗООТЕХНИЯ ВЕТЕРИНАРИЯ ТЕХНОЛОГИЯ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ ОБЩЕСТВЕННЫЕ НАУКИ К 60-летию вуза Гродно УО ГГАУ УДК 63 (06) ББК М Материалы ХІІ Международной студенческой научной конференции. – Гродно, 2011. – ...»

«Казанский (Приволжский) федеральный университет Общество почвоведов им. В.В. Докучаева Институт проблем экологии и недропользования АН РТ НАСЛЕДИЕ И.В. ТЮРИНА В СОВРЕМЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЯХ В ПОЧВОВЕДЕНИИ Материалы международной научной конференции Казань, 15-17 октября 2013 г. И.В.Тюрин (1892-1962) Казань 2013 УДК 631.4 ББК 40.3 Печатается по решению Ученого совета Института фундаментальной медицины и биологии ФГБОУ ВПО Казанский (Приволжский) федеральный университет Наследие И.В. Тюрина в ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издательство Санкт-Петербургского университета 2012 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2012 УДК 631.4 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: Б.Ф. Апарин (председатель), Е.В. Абакумов, ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издательство Санкт-Петербургского университета 2009 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2009 УДК 631.4 + 577.34 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: И.А. Горлинский (председатель), Б.Ф. ...»

«X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ МАТЕРИАЛЫ КОНФЕРЕНЦИИ 25-27 сентября 2013 г. г. Благовещенск АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ БОТАНИЧЕСКОГО САДА-ИНСТИТУТА ДВО РАН АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ WWF РОССИИ БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПЕДАГОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ РОССИЙСКИЙ ФОНД ФУНДАМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ СОЦИАЛЬНО-ЭКОЛОГИЧЕСКОГО СОЮЗА АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ РУССКОГО БОТАНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА СОВЕТ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ АФ БСИ ДВО РАН X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ 25-27 сентября ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ МАТЕРИАЛЫ IX МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ С МЕЖДУНАРОДНЫМ УЧАСТИЕМ 31 марта 2011 Димитровград 2011 г. УДК 631 Редакционная коллегия: Главный редактор Х.Х. Губейдуллин Научный редактор Т.А. Мащенко Редакционная коллегия И.И. Шигапов А.М. Кадырова ...»

«Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Воронежский государственный аграрный университет имени К.Д. Глинки (Россия) Германо-российский кооперационный проект Развитие и внедрение современных технологий производства молока и говядины в РФ III РОССИЙСКО-ГЕРМАНСКАЯ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ Перспективы развития сельского хозяйства: кормопроизводство и кормление КРС как предпосылка высокой продуктивности в молочном и мясном скотоводстве ...»

«Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина В.А. Марков, Е.С. Иванов, Е.А. Лупанов Биоразнообразие и охрана природы Учебное пособие Рязань 2009 ББК 20.1я73 М26 Печатается по решению учебно-методического совета Государ ственного образовательного учреждения высшего профессиональ ного образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина в соответствии с ...»






 
© 2013 www.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.