WWW.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

 

Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 || 7 | 8 |   ...   | 14 |

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский ...»

-- [ Страница 6 ] --
Академик РАСХН Д.С. Стребков, канд. техн. наук С.Н. Трушевский, канд. техн. наук И.С. Персиц, асп. И.В. Митина, асп. Э.С. Иванчевская (ГНУ ВИЭСХ) Солнечные батареи из фотоэлементов (ФЭ) с двусторонней чувствительностью (ДСБ) могут применяться с концентраторами солнечного излучения, например с чашеобразными концентратора ми, состоящими из частей цилиндра, имеющими в плане форму квадрата, шестиугольника или круга (рис. 1), для того чтобы улав ливать как прямое солнечное излучение, так и отраженное от кон центратора.

Рис. 1. Квадратный, шестиугольный, круглый концентраторы На рис. 2 изображен -образный профиль концентратора с фотоэлектрическим приемником. По центру в плоскости апертуры размещались приёмники 1 из двусторонних фотоэлементов, соеди нённых последовательно или параллельно и ламинированных в одну батарею (панель).

Рис. 2. Профиль модуля, состоящего из фотоэлектрического приемника и концентратора солнечного излучения:

Экспериментальные фотоэлектрические батареи состояли из четырех фотопреобразователей круглой или псевдоквадратной фор мы с двусторонней чувствительностью. Герметизация батареи осу ществлялась методом термо-вакуумного ламинирования. В качестве лицевого и тыльного защитных покрытий использовались много слойная пленка состава «полиэтилентерефталат – полиэтилен – со полимер этилена с винилацетатом» суммарной толщиной 75 мкм. В качестве материала-заполнителя применялась пленка из сополимера этилена с винилацетатом с содержанием винилацетата 28 %, моди фицированная электронно-химическим методом (Радэва-2А), тол щиной 600 мкм. Контактные шины, выведенные от отдельных фото преобразователей, позволяли варьировать схему коммутации в соот ветствии с требованиями эксперимента.

Чтобы сравнить мощности, вырабатываемые фотоэлемента ми (фотоэлектрическими батареями) с концентраторами и без них, проводились стендовые испытания фотоэлементов (фотоэлектриче ских батарей) и натурные испытания модулей из концентраторов с фотоэлементами. Фотоэлемент (батарею) устанавливали лицевой стороной к концентратору, а тыльной стороной к Солнцу.

1. Описание испытаний солнечных модулей Предварительно фотоэлементы (фотоэлектрические батареи из двусторонних ФЭ) испытывались на установке измерения харак теристик солнечных модулей УИХ СМ I, предназначенной для кон троля вольтамперных характеристик (ВАХ) солнечных элементов в импульсно-световом режиме. Импульсный осветитель установки состоит из трех ксеноновых трубчатых ламп ИСП-2500, каждая из которых расположена в фокусе параболоцилиндрического отража теля, и светорассеивающего фильтра, закрепленного на высоте 2 – м от плоскости рабочего стола, на котором располагаются испыты ваемые фотоэлементы.

Импульсное световое излучение осветителя падает на сол нечные элементы, микропроцессорный измеритель параметров в течение одного светового импульса длительностью порядка 1 мс измеряет параметры ВАХ. Результаты измерений вместе с измерен ной фотодиодом величиной энергетической освещенности переда ются в ЭВМ, которая осуществляет построение ВАХ и расчет пара метров солнечного элемента или батареи. Параметры светового им пульса задаются специальным блоком питания.

Диапазоны измерения рабочего тока составляют 0 0,5 А при дискретности 2 мА, 0 5 А при дискретности 20 мА;

диапазоны измерения напряжения: для солнечных элементов 0 1 В при дис кретности 4 мВ и для солнечных модулей 0 30 В при дискретности 120 мВ.

ВАХ солнечных элементов и модулей строится по 16 точкам с расчетом следующих параметров: КПД, коэффициент заполнения ВАХ, величина тока и напряжения в точке максимальной мощности, максимальная мощность.

На установке измерялись параметры лицевой и тыльной сто рон фотоэлементов (фотоэлектрических батарей), суммарная рас чётная мощность определялась арифметическим сложением мощно стей лицевой и тыльной сторон.

Натурные исследования проводились на испытательной площадке ГНУ ВИЭСХ. Модули устанавливались стационарно или дискретно ориентировались вручную на Солнце. Отдельно измеря лись характеристики батареи при освещении: только от Солнца (за тенялась лицевая сторона ФЭ, обращённая к концентратору);

только от концентратора (затенялась тыльная сторона ФЭ, обращённая к Солнцу);

от Солнца и от концентратора (двустороннее освещение ФЭ). Суммарная расчётная мощность фотоэлемента (батареи), также как и в стендовых испытаниях, определялась арифметическим сло жением мощностей лицевой и тыльной сторон.

2. Анализ расчетных и экспериментальных характеристик модулей с концентраторами и двусторонними ФЭ Параметры и характеристики ФЭ, испытанных на установке УИХ СМ I, и модулей с различными концентраторами, испытанны ми в прицельном на Солнце положении в полдень, представлены в таблице 1. Из таблицы видно, что максимальная мощность модуля, т.е. при освещении двусторонних ФЭ от концентратора и от Солнца одновременно (столбец 11) во всех случаях меньше, чем суммарная мощность ФЭ батареи из двусторонних элементов (двустороннего ФЭ), испытанных на стенде (столбец 9).

Предполагалось, что мощность одиночных двусторонних ФЭ должна повышаться при использовании их с квадратными или шес тиугольными (рис. 1,б) концентраторами, т.к. отсутствие коммута ции между элементами, в отличие от фотоэлектрических батарей, должно было сыграть положительную роль в повышении мощности ФЭ. Однако, и в случае с модулями, где используется один двусто ронний фотоэлемент, повышения мощности по сравнению со стен довой не наблюдается. КПД во всех экспериментах составляет от 1, до 6,8 %.

Рассмотрим в качестве примера модули с квадратными кон центраторами.

2.2. Характеристики модулей с квадратными концентраторами Модуль состоял из квадратного концентратора со стороной 450 мм (рис. 1,а), в фокальном пятне которого была смонтирована солнечная батарея из 4 квадратных фотоэлементов с двусторонней чувствительностью (ДСБ), соединённых последовательно. Концен тратор ориентировался в полдень (12:25 ч) на Солнце и в процессе эксперимента был неподвижным. Пиранометр устанавливался при ёмной поверхностью параллельно плоскости апертуры концентрато ра. В процессе экспериментов измерялись ток и напряжение при пе ременной нагрузке как всего модуля, т.е. при одновременной осве щённости ДСБ с тыльной стороны от концентратора и с лицевой непосредственно от Солнца, так и каждой из сторон ДСБ отдельно при затенении экраном одной из них. Кроме электрических пара метров измерялись суммарная солнечная радиация и температура среды. По полученным значениям строились ВАХ, определялись оптимальные величины тока, напряжения, мощности, КПД.

На рис. 3 приведены изменения в течение дня значений мак симальной мощности и КПД (последний параметр рассчитывался по отношению к площади апертуры концентратора). Как видно из рис. 3, мощность, получаемая при освещении ФЭ одновременно от Солнца и от концентратора меньше, чем суммарная мощность при освещении тыльной стороны ФЭ от Солнца и лицевой – от концен тратора. Максимальный КПД модуля составляет 3,7 %, уменьшаясь к концу дня до 1,4 %.

**)При освещённости только от концентратора Максимальная мощность, Вт;

КПД модуля Рис. 3. Максимальная мощность и КПД модуля с квадратным концентратором при освещении двусторонних ФЭ одновременно от Солнца и от концентратора, только от Солнца и только Рис. 4. ВАХ модуля с квадратным концентратором при различных Максимальная мощность, Вт Рис. 5. Максимальная мощность ФЭ при освещении одновременно от Солнца и от концентратора, только от Солнца и только от концентратора в зависимости от угла отклонения по азимуту Рис. 6. Токи короткого замыкания в течение дня при освещении квадратного двустороннего фотоэлемента одновременно от Солнца и концентратора, только от Солнца и только от концентратора;

КПД модуля На рис. 4 представлены вольтамперные характеристики ДСБ в прицельном положении, при отклонении модуля на 30, 45 и градусов по азимуту. В прицельном положении ВАХ имеет наибо лее оптимальную форму, чем во всех остальных случаях.

Максимальная мощность модуля (рис. 5) уменьшается при отклонении по азимуту от прицельного положения (в 12:25 ч).

Мощность модуля (при освещении одновременно тыльной стороны от Солнца и лицевой от концентратора) меньше суммы мощностей сторон ФЭ при их освещении только от Солнца и только от концен тратора.

На рис. 6 представлены токи короткого замыкания, измеряе мых в течение дня, и КПД модуля, состоящего из одного двусторон него фотоэлемента и квадратного концентратора со стороной мм. Испытания проводились так же, как описано в разделе 1.2.

Как видно из рисунка 6, ток короткого замыкания ФЭ при одновременном освещении его от Солнца и концентратора меньше суммарного тока короткого замыкания при освещении ФЭ только от Солнца и только от концентратора;

а КПД модуля составляет 3,5 – 5,3 %.

РАСЧЕТ ОПТИЧЕСКОГО КПД МОДУЛЕЙ

С ДВУСТОРОННИМИ ФОТОЭЛЕМЕНТАМИ

И КОНЦЕНТРАТОРАМИ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ

Академик РАСХН Д.С. Стребков, канд. техн. наук С.Н. Трушевский, асп. И.В. Митина (ГНУ ВИЭСХ) Солнечные батареи на основе фотоэлементов (ФЭ) с двусто ронней чувствительностью (ДСБ) устанавливались на искусственных спутниках Земли (ИСЗ) для увеличения мощности, снимаемой с еди ницы площади батареи, используя дополнительно к прямому отражён ное от Земли солнечное излучение. Использование альбедо в наземных условиях не даёт такого же эффекта, как на ИСЗ, в т.ч. в связи с затене нием подстилающей поверхности собственной тенью ДСБ.

Рассмотрим эффективность подсветки обратной стороны ДСБ с помощью концентраторов солнечной энергии с малым коэф фициентом концентрации, допустимым для кремниевых фотоэле ментов [ФЭ]. Для этой цели были изготовлены модули с чашеобраз ными концентраторами -образного осевого сечения, ветви «омеги»

– полуокружности с радиусом r (рис. 1,а). В плане концентраторы имели форму круга, квадрата или шестиугольника. По центру в плоскости апертуры размещались приёмники 1 из двусторонних фо тоэлементов, соединённых последовательно или параллельно и ла минированных в одну батарею. Натурные исследования проводи лись на испытательной площадке ВИЭСХ. Модули устанавливались стационарно или дискретно ориентировались вручную на Солнце.

Отдельно измерялись характеристики батареи при освещении: толь ко от Солнца (затенялась сторона ФЭ, обращённая к концентрато ру);

только от концентратора (затенялась обращённая к Солнцу сто рона ФЭ);

от Солнца и от концентратора (двустороннее освещение ФЭ).

Рассмотрим в качестве примера модуль с круглым концен тратором.

На рис. 1 изображён ход лучей как непосредственно от Солнца, так и от круглого концентратора к приёмнику, из которого можно выделить три характерных варианта расположения приёмни ка (ДСБ):

1) приёмник в виде круга расположен таким образом, что его диаметр находится между осями полуокружностей, образующих профиль концентратора (рис. 1,а), т.е. диаметр приёмника равен по ловине диаметра апертуры;

2) диаметр приёмника больше половины диаметра апертуры (рис. 1,б);

3) диаметр приёмника меньше половины диаметра апертуры (рис. 1,в).

Рис. 1. Варианты размеров приемника по отношению к солнечному концентратору и ход лучей (* – расположение приемника В первом варианте приёмник полностью облучается отра жённым излучением со стороны, обращённой к концентратору, и непосредственно Солнцем – с лицевой стороны. Во втором варианте часть приёмника с тыльной стороны не облучается, а в третьем – часть отражённого лучистого потока не попадает на приёмник. Ха рактерным для всех трёх расположений приёмников является нерав номерность освещённости тыльной стороны. Очевидно, что приме нять приёмник по 3-му варианту нецелесообразно, так как теряется самая продуктивная часть отражённого излучения, т.е. после одно- и двукратного отражения.

Отражённые лучи распределяются по количеству отражений от концентратора на одно-дву-…и многократно отражённые (рис. 2).

Эти зоны в виде концентрических колец изображены на рис. 2,б;

однократно отражённые лучи располагаются рядом с осью полуок ружности, далее следуют двукратные, трёхкратные и т.д.

Пусть по количеству n отражений концентратор разбит на n зон, в каждой из которых будут находиться лучи с одинаковым ко личеством отражений от концентратора. Тогда в периферийном кольце будут находиться лучи, которые после n-кратного отражения попадут на тыльную сторону приёмника и доставят туда поток:

где q – плотность потока прямой солнечной радиации, Вт/м2;

rn = Rап – радиус большой окружности концентратора (апертуры);

rn-1 – внутренний радиус периферийного кольца и наружный – сле дующего за ним;

n – коэффициент отражения концентратора в степени n.

Во второй, (n-1)-ой, от периферии зоне поток будет равен:

и т.д. Тогда для полного потока, попадающего на обе стороны при ёмника (т.е. при условии rпр r Rап и rпр = r0):

где – коэффициент поглощения солнечной радиации приёмником;

r0 – радиус до оси полуокружности;

rпр – радиус приёмника;

rпр 0 = rпр – слагаемое, учитывающее поток, падающий на лице вую сторону приёмника;

1 – коэффициент, учитывающий рассе янную радиацию, падающую на лицевую сторону приёмника.

Рис. 2. Зоны лучей, распределенные по количеству отражений:

В варианте 2 расположения приёмника, когда диаметр при ёмника больше r0, формула (3) имеет тот же вид при ограничении rпр r Rап, rпр r0.

В варианте 3 расположения приёмника, когда диаметр при ёмника меньше 2r0, формула (3) принимает вид:

при выполнении условий: rпр r0, rm r R и rm r0, т.е. начиная с радиуса rm отражённые лучи не попадают на приёмник;

m – количе ство отражений в кольце (rm+1 – rm), попадающих на тыльную сторо ну приёмника.

Оптический КПД hопт системы «концентратор – приёмник»

определяется как где Fап – площадь апертуры.

2. Расчёт модуля с круглым концентратором диаметром 2,5 м Рассмотрим расчётный вариант 1 для концентратора с диа метром апертуры 2rап = 2,5 м и приёмника с диаметром 2rпр = 1,25 м, т.е. при расположении приёмника между осями полуокружностей.

Здесь в первой от центра полуокружности зоне происходит одно кратное отражение, во второй – двукратное, в третьей – трёхкратное, в 4-й – четырёх- и более кратное отражение. Делить 4-ю зону на бо лее мелкие части в данном случае нецелесообразно.

Принимая КПД приёмника (ДСБ) равным пр= 0,1, = 0,9, = 1,25, = 0,9 для данного варианта вычисленный по формуле (3) поток составит Q = 3,72q, а оптический КПД системы «концентра тор – приёмник» (площадь апертуры Fап = 4,9 м2) составит:

Расчётную электрическую мощность модуля определим по формуле:

где E = q – плотность потока суммарной солнечной радиации, Вт/м2. Принимая стандартную плотность E = 1000 Вт/м2, получим W = 297 Вт и удельную мощность модуля, отнесённую к площади апертуры, равную w = 60,7 Вт/м2. Если коэффициент отражения = 0,8, то вы ходные параметры будут ниже на 12%: опт = 0,534, w = 53,4 Вт/м2, W = 262 Вт.

Геометрический коэффициент концентрации k непосредст венно на тыльной стороне приёмника, определённый по формуле [1] равен 3, а суммарный коэффициент концентрации k, определённый по формуле [2] равен 1,5.

В варианте 3 расположения приёмника для того же концен тратора при диаметре приёмника 2rпр = 1 м в формуле (3а) не учиты вается однократное отражение, и тогда при = 0,8 получим:

Q = 1,97q, опт = 1,97/(1,25·4,9) = 0,322, W = 158 Вт, w = 32 Вт/м2, т.е.

на 40% ниже, а при = 0,9 – на 47% ниже, чем при условии rпр = r0.

Геометрические коэффициенты концентрации: k = 5,25 и k = 2,625. Зависимость оптического КПД от отношения диаметров при ёмника и апертуры концентратора показана на рис. 3, из которого следует, что максимальный оптический КПД получается при пло щади приёмника равной площади апертуры. На этом же рисунке по казана зависимость оптического КПД от коэффициента отражения.

Рис. 3. Зависимость оптического КПД опт от соотношения диаметров 3. Анализ расчётных и экспериментальных характеристик мо дуля с концентратором диаметром 2,5 м Расчётный вариант 3 является близким по геометрии к экс периментальному модулю (рис. 4).

Рис. 4. Модуль из двух фотоэлектрических батарей с элементами двусторонней чувствительности и концентратора солнечной энергии диаметром 2,5 м Модуль состоял из круглого концентратора диаметром 2,5 м, в фокальном пятне которого смонтирована солнечная батарея из 2-х блоков 855х430 мм2 (площадь ДСБ FДСБ = 0,735 м2 приведена в рас чётах к кругу диаметром 1 м) с фотоэлементами двусторонней чув ствительности, соединённых последовательно, а блоки параллельно.

Концентратор ориентировался в полдень (12 ч 25 мин.) на Солнце и в процессе эксперимента был неподвижным. Пиранометр устанав ливался приёмной поверхностью параллельно плоскости апертуры концентратора. В процессе экспериментов измерялись ток короткого замыкания и напряжение холостого хода как всего модуля, т.е. при одновременной освещённости ДСБ с тыльной стороны от концен тратора и с лицевой непосредственно от Солнца, так и каждой из сторон ДСБ отдельно при затенении экраном одной из них. Кроме электрических параметров, измерялись суммарная солнечная радиа ция и температура среды.

На рис. 5 приведены изменения в течение дня солнечной ра диации, токов короткого замыкания модуля и каждой из сторон ДСБ при освещении только от Солнца или только от концентратора. Как видно из рисунка, токи модуля меньше суммы токов каждой из сто рон ДСБ, т.к. на тыльную сторону падают отражённые лучи. В тече ние дня наблюдается уменьшение тока модуля при увеличении ра диации, например, с 13:00 до 13:30, при этом ток стороны ДСБ, об ращённой к солнцу, не уменьшается.

Радиация/100, Вт/м ;

ток к.з., А Рис. 5. Экспериментальные характеристики модуля с концентратором диаметром 2,5 м и двусторонней солнечной батареей 2х855х430 мм Полученные в эксперименте значения максимальной мощно сти, отнесённые к радиации 1000 Вт/м2, составили 135 Вт, удельной мощности 28 Вт/м2, а КПД 2,8 %, что на 12,5 % ниже расчётных зна чений при = 0,8 (соответствует коэффициенту отражения экспери ментального концентратора). Данную погрешность можно считать приемлемой, однако модуль имеет низкий КПД. Это объясняется, прежде всего, неравномерностью освещённости фотоэлементов ДСБ [1], вызванной как характером образующей отражающей поверхности (полуокружность), так и дискретностью отражающих элементов кон центратора.

При падении косых лучей на концентратор ход отраженных лучей выглядит так, как показано на рис. 6. Как видно из рисунка, значительная часть лучей, приходящих на приемник с тыльной сторо ны, – двукратно отраженные, что снижает оптический КПД модуля по сравнению со случаем, когда лучи падают под прямым углом к плос кости апертуры (прицельное положение), как показано на рис. 1,а.

Рис. 6. Падение лучей под углом к плоскости апертуры На рис. 7 представлена фотография фокального пятна круг лого концентратора в полдень (7а), в прицельном положении и через 3 часа после полудня (7б), когда на концентратор падают косые лу чи. Фокальное пятно представляет собой освещенные зоны в виде концентрических колец, которые смещаются при отклонении от прицельного положения.

Рис. 7. Фокусы круглого концентратора в прицельном положении (а) и через 3 часа после полудня (б) Кроме того, существенным фактором является потеря части лучей, вызванная неровностью отражающей поверхности и формой ДСБ – квадратной при квазикруглом фокальном пятне. Недостатком также является расположение приёмников в плоскости апертуры, а не в фокусе. Если устанавливать приемник ниже плоскости аперту ры так, чтобы его края заканчивались на огибающей кривой, обра зуемой пересечением лучей, особенно на минимуме огибающей кривой (рис. 1а*), уменьшится количество отражений периферий ных лучей, и, следовательно, увеличится оптический КПД модуля.

1. Трушевский С.Н., Митина И.В. Методика расчета коэффициента кон центрации по балансу лучистых потоков. // Гелиотехника, АН РУз, 2007, № 2.

2. J.A. Duffie, W.A. Beckman. Solar Engineering of Thermal Processes. – 2nd ed. USA: 1991.

3. Арбузов Ю.Д., Евдокимов В.М. Основы фотоэлектричества. М.: ГНУ ВИЭСХ - UNESCO, 2007.

АВТОМАТИЗИРОВАННАЯ УСТАНОВКА МОНИТОРИНГА

ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ КОНЦЕНТРИРУЮЩИХ

СОЛНЕЧНЫХ МОДУЛЕЙ

Асп. Е.Г. Базарова, академик РАСХН Д.С. Стребков, кандидаты техн. наук В.П. Тарасов, А.Е. Иродионов (ГНУ ВИЭСХ) В настоящее время в мире разрабатываются концентрирую щие модули различных конструкций и с различными выходными данными. Эффективность их работы определяется разнообразными приборами и приспособлениями, предназначенными для определе ния различных параметров, но все они в отдельности не дают пол ной картины работоспособности концентрирующих модулей. Зачас тую эффективность этих моделей не подтверждается в разных гео графических и климатических зонах. Все это вызвало необходи мость разработки специальной автоматизированной установка мо ниторинга эффективности работы концентрирующих солнечных мо дулей (АУМЭРСМ) Основной задачей разработки АУМЭРСМ являлась разра ботка электронного блока для длительного мониторинга солнечных модулей как со стационарными концентраторами, так и с концен траторами, имеющими одну (две) степени свободы.

В связи с поставленной задачей АУМЭРСМ должна отсле живать в режиме реального времени следующие параметры:

Координаты Солнца (азимут и высоту);

Координаты местности, где проводится мониторинг;

Уровень прямой солнечной радиации;

Уровень суммарной и рассеянной радиации, приходящей как от небесного свода, так и от предметов, расположен ных на поверхности земли;

Температуру окружающей среды;

Температуру приемника (фотоэлемента или коллектора);

Температуру системы охлаждения солнечных элементов Степень концентрации солнечного модуля;

Вольт-амперную характеристику фотоэлементов;

Контроль нагрузки;

Время восхода и захода Солнца;

Время работы концентрирующего модуля;

Время работы фотоэлементов при пиковой мощности;

Ветровую нагрузку;

Контроль внешней среды (визуальное наблюдение).

Блочная схема автоматизированной установки мониторинга эффективности солнечных модулей (АУМЭРСМ) представлена на рис. 1.

БОКС БОКОИ БОТ БОПР

БОРР БОИВ БВАХ БВН

Блок аналого-цифрового преобразователя Оперативно-запоминающее устройство

КОМПЬЮТЕР

БОКС – Блок определения координат Солнца, местности;

БОКОИ – Блок определения отраженного солнечного излучения;

БОТ – Блок определения температур (внешней среды, на при емнике, на охлаждающем устройстве);

БОПР – Блок определения уровня прямой радиации;

БОВН – Блок определения ветровой нагрузки;

БОРР – Блок определения рассеянной радиации;

БОИВ – Блок определения интервалов времени;

БВАХ – Блок определения вольт-амперной характеристики и кон БВН – Блок видеонаблюдений;

АЦП – Аналого-цифровой преобразователь.

АУМЭРСМ представляет собой комплексное устройство, предназначенное для длительного мониторинга технических харак теристик концентрирующих систем, эффективность работы и пара метры окружающей среды для разрабатываемого концентратора или для крупных станций в реальном режиме времени.

Блок определения координат Солнца, местности. Для опре деления эффективности концентрирующей системы прежде всего нам необходимо определить географическую широту местности, на которой установлен концентратор и определять координаты Солнца (азимут и высоту) в режиме реального времени. Для этого предна значен Блок определения координат Солнца (БОКС), в который можно установить устройство, работающее в системе ГЛОНАС для установления координат местности (рис. 2).

Устройство содержит внешнюю насадку 1, имеющую на внутреннем конце диафрагму 2, служащую приемным отверстием солнечных лучей и приемник солнечного излучения 3. Луч 6, пройдя через отверстие на оправе диафрагмы 2, должен попасть на фотоди одное поле, электрический сигнал которого переходит на дешифра тор, Определяя под каким углом падает луч, дешифратор подает информацию в блок АЦП, после чего она попадает в ОЗУ головного компьютера.

Рис. 2. Блок определения координат Солнца и местности:

а) Внешний вид БОКС: 1 – насадка, 2 – диафрагма, 3 – приемник радиации.

б) Схема приемника радиации: 4 –фотодиодное поле, 5 - диск, 6 – падающий солнечный луч;

в) Электрическая схема фотодиодного поля: 7 – дешифратор Приемником радиации служит диск 5 с полем параллельно соединенных фотодиодов 4 и дешифратором 6, преобразующим электрический сигнал в цифровой, поступающий от фотодиодов (рис 2, в). Каждый фотодиод соответствует определенной координа те солнца, срабатывание которого показывает расчетные координа ты Солнца.

Насадка имеет угол раскрытия имитирующего область сфе ры улавливания солнечных лучей и покрывается черным лаком c поглощающей способностью, близкой к поглощающей способности абсолютно черного тела. Для охлаждения воспринимающей поверх ности насадки, закрепляем её на металлический воздушный радиа тор.

Блок определения координат отраженного солнечного излу чения (БОКОИ). Для определения эффективности концентратора, подтверждения расчета его оптимальной конструкции, предлагается ввести в солнечный концентрирующий модуль блок определения координат отраженного солнечного луча в реальном времени.

БОКОИ представляет собой устройство, содержащее насадку и фо тодиодное поле с дешифратором 3, определяющим координаты поступающего на приемник 2 солнечного излучения 4, отраженного от зеркальной поверхности концентратора 1 (рис. 3).

Рис. 3. Концентрирующий модуль в устройство, которого входит блок Концентрирующий определения отраженного солнечного излучения Блок определения вольт-амперной характеристики и кон троля нагрузки (БВАХ). В блок входят электронные вольтметр, ам перметр, дешифратор который выдает полученные данные в ком пьютер для определения вольтамперной характеристики и контроля нагрузки, согласно заданной программе.

Кроме выходных данных концентрирующей системы АУ МЭРСМ проводит мониторинг по уровню солнечной радиации, продолжительности солнечного сияния и т. п. Хотя данные по реги страции прихода солнечного излучения на территорию Российской страции Федерации производится Государственной метеорологической службой нам необходимо иметь эти данные в реальном режиме.

Блок определения температур (БОТ);

определяет темпера туру окружающей среды, температуру на приемнике (фотоприемни ке или коллекторе) и/или на охлаждающем устройстве и его энерго носителя в режиме реального времени. Полученные данные позво ляют рассчитать конструкцию охлаждающего устройства или при нять решение о работоспособности и эффективности его работы.

Блок определения уровня прямой радиации (БОПР). Для из мерения прямой солнечной радиации предназначен БОПР. В ком плект этого блока входит электронный актинометр с дешифратором, который постоянно передает полученные данные в ОЗУ головного компьютера.

Блок определения ветровой нагрузки (БОВН) необходим для мониторинга ветра в данной местности, по результатам которым можно выделить приоритет солнечной или ветровой энерго установке.

Блок определения рассеянной радиации (БОРР). Для прове дения мониторинга рассеянной радиации возможно изготовление специальных насадок для пиранометра, имитирующих область сфе ры улавливания рассеянной составляющей солнечной радиации. На садка покрывается черным лаком c поглощающая способностью, близкой к поглощающей способности абсолютно черного тела. Ва риант такой насадки был изготовлен во Всероссийском НИИ Элек трификации Сельского Хозяйства (ВИЭСХ), для проведения изме рений интенсивности солнечной радиации на поверхности миделя концентратора Ik при испытаниях солнечных модулей со стационар ными концентраторами (рис. 4). Насадка устанавливается на головку пиранометра, а сам пиранометр ориентируется на положение сол нечного диска.

Рис. 4. Насадка для пираномет ра, имитирующая область сфе- танавливаются несколько видео ры улавливания рассеянной камер, которые показывают ок составляющей солнечной ружающую среду, и непосредст воде графиков и диаграмм с выходными данными будут прилагаться и фотографии для данного момента времени, где можно будет ви деть погодные условия, загрязненность зеркальной поверхности и т.д.

Аналого-цифровой преобразователь (АЦП) - составляющая часть внешнего измерительного комплекса в автоматизированной установке мониторинга эффективности работы концентрирующих модулей – служит для представления аналогового сигнала в цифро вой форме (в виде двоичного кода).

Блок синхронизации. Предназначен для синхронизации уст ройств, работающих в режиме реального времени. Точное время блока синхронизации обеспечивается встроенным блоком часов ре ального времени и наличием интерфейса связи с устройством, обес печивающим выдачу точного времени. Таким устройством может быть блок приема GPS или ГЛОНАС, который кроме мировых ко ординат выдает точное гринвичское время. Блок синхронизации принимает пакет данных и синхронизирует свое время и мировое.

Дешифратор, устройство для расшифровки (декодирования) кода в код или кодов в эквивалентные им непрерывные величины (например, электрический ток, напряжение, угол поворота и др.) на язык воспринимающей системы. Поступающая на входы Дешифра тора информация преобразуется — дешифрируется, — и на соответ ствующем выходе (группе выходов) выделяется сигнал, указываю щий признак (или содержание) входной информации. Любому сиг налу или комбинации сигналов на входах Дешифратора соответст вует определённый сигнал или комбинация сигналов на выходах.

Это соответствие задаётся структурой Дешифратора при его проек тировании.

Интерфейс. Современными средствами реализаций челове ко-машинного интерфейса, предназначенными для автоматизиро ванной установке мониторинга эффективности работы концентри рующих модулей, являются программы, называемые HMI (Human Machine Interface). Они позволяют отображать на экране в реальном времени, в дружественной и наглядной форме разнородную инфор мацию, а также делают доступными элементы управления объекта ми и существенно повышают эффективность взаимодействия дис петчера с автоматизированной системой.

Головной компьютер согласно разработанной программе об рабатывает полученную информацию и выдает её в виде графиков, диаграмм, таблиц и рисунков для каждого отрезка времени.

Используя автоматизированную установку мониторинга эф фективности работы концентрирующего солнечного модуля, мы можем протестировать не только разрабатываемые концентраторы, а также использовать его как контрольный прибор в крупных солнеч ных электростанциях, где с помощью разработанной компьютерной программы помочь оператору СЭС улучшить качество работ и по высить эффективность станции.

ОРИЕНТИРОВАНИЕ ЖАЛЮЗИЙНЫХ

ГЕЛИОСТАТОВ В ПРОСТРАНСТВЕ

Асп. Е.Г. Базарова, академик РАСХН Д.С. Стребков, канд. техн. наук В.П. Тарасов (ГНУ ВИЭСХ) Серьезным препятствием на пути эффективной реализации высокого энергетического потенциала солнечного излучения явля ется его низкая плотность. Один из вариантов увеличения плотности является концентрирование солнечного излучения, позволяющего в совокупности с другими устройствами приблизить КПД преобразо вателей солнечной энергии к термодинамическому пределу.

Применение концентраторов позволяет не только поднять энергетическую эффективность солнечных фотоэлектрических ус тановок (СФЭУ), но также улучшить их энергоэкономические и экс плуатационные показатели. В ВИЭСХе разработаны и изготовлены несколько типов экспериментальных СФЭУ с концентраторами раз личного типа. Опыт создания солнечных установок с концентри рующими системами показал, что даже при концентрации 50 сниже ние стоимости солнечных станций происходит всего в 2 раза, т.к.

при этом требуются значительные затраты на систему слежения, систему охлаждения солнечных элементов (СЭ), усложняется опор ная конструкция станции. Поэтому было принято направление на создание фотоэлектрических модулей со стационарными концентра торами, не требующими систем слежения. В связи с этим, было предложено использовать в солнечных концентрирующих установ ках вторичные системы отражателей в виде параллельных рядов синхронно работающих зеркал, расположенных под расчетным уг лом к горизонту, обозначив их как «систему линейных жалюзийных гелиостатов» (ЛЖГ) (рис. 1).

С целью определения эффективности работы указанной сис темы разработан алгоритм для компьютерной программы расчета оптимальной ориентации жалюзийных гелиостатов в концентри рующей системе и распределения солнечной инсоляции по поверх ности приемника для любого заданного момента времени. Для раз работки алгоритма необходимо графическое изображение солнеч ных лучей в указанный момент времени. Для решения этой задачи необходимо разложить телесный угол на истинный высотный и ча совой угол. На рис. 2 представлено сечение небесной сферы и днев ной ход Солнца для угла склонения.

Рис. 1. Параболоцилиндрический концентратор с системой линейных жалюзийных гелиостатов Рис. 2. Сечение небесной сферы и дневной ход Солнца С целью определения графического отображения истинного часового угла LC, рассечение сферы производилось по горизонталь ным и вспомогательным плоскостям, а для определения истинного высотного угла по вертикальным вспомогательным плоскостям, проходящим по линиям часового угла (рис. 3).

На рис. 3,б значение C' L'О'' соответствует истинно часовому углу, а на рис. 3,в истинному значению по высотному углу.

Таким образом, проведя расчеты по истинным значениям ча совых и высотных углов можно прийти к выводу, что при пересече нии Солнца оси Восток-Запад при любых значениях часовых углов и при значении высотных углов ниже полуденного, все лучи попадают на зеркальную плоскость жалюзи.

Рис. 3. Горизонтальная проекция дневного хода Солнца и графическое определение высотного и часового угла При использовании в концентрирующем модуле системы линейных жалюзийных гелиостатов необходимо рассмотреть такие факторы как косинусный и краевой эффекты, влияющие на эффек тивность работы ЛЖГ.

Площади эпюр на рис. 4 (заштрихованы) характеризуют по тери энергии, в тоже время незаштрихованная площадь соответству ет приходу эффективной радиации, т.е. полезной выработке энергии ЛЖГ, отнесенной к 1 кв.м. проекции зеркальной поверхности кон центратора.

Рис. 4. Зависимость использования поверхности миделя от часового угла в разное время суток а) = 15°, б) = 30°, в) = 45° и неиспользованная площадь миделя концентратора (заштрихованные области) Проведенный анализ показывает, что эффективность ЛЖГ падает в связи с увеличением часового угла, наибольшая выработка энергии в полуденные часы. Для повышения суммарной выработки энергии за счет увеличения времени работы концентратора в суточ ном режиме, нами предлагаются использование угловых жалюзий ных гелиостатов (рис. 5).

Рис. 5. Модель концентрирующего модуля с системой угловых гелиостатов Угловые жалюзийные гелиостаты выполняются из плоских зеркальных фацет, крылья пластин которых находится под углом друг к другу, и ориентируются на высокие часовые и малые высот ные углы. На рис. 6 представлены эпюры выработки энергии, уже визуальная оценка и сопоставление результатов показывают как из меняется краевой эффект за счет трансформации линейной гелио статы.

Рис. 6. Зависимость использования поверхности миделя концентрато ра – 1 с системой угловых жалюзийных гелиостатов – 2, находящихся под углом =120 друг к другу с приемником излучения 3 от часового угла в разное время суток и неиспользованная площадь миделя концентратора (заштрихованные участки) Натурные испытания являются важным этапом в области разработки и исследований солнечных модулей со стационарными концентраторами. Для определения основных оптических характе ристик линейного жалюзийного гелиостата фиксируются энергети ческие характеристики гелиостата при имеющемся уровне солнеч ной радиации.

В программу испытаний входило:

Имитация работы жалюзийного гелиостата для опреде ления истинных высотных и часовых углов в любое время;

Исследование краевых и косинусных эффектов ЛЖГ;

При проведении эксперимента работа зеркального гелиоста та при разных склонениях Солнца из-за ограниченности периода времени эксперимента имитировалась посредством изменения угла плоскости зеркального гелиостаты относительно плоскости гори зонта по высотному углу h. А за линию Восток-Запад условно взята линия тени вертикально стоящего предмета, и изменение часового угла имитировалась относительно условной оси Восток-Запад (рис. 7).

Рис. 7. Графическое моделирование и натурное испытание зеркальной измерив тень L от вертикально стоящего предмета. Длина предмета 1 метр, отраженная тень составляет 4,3 м. В этом случае высота Солнца равна 13°.

Чтобы установить жалюзийный гелиостат для определенного момента времени, необходимо зеркальную плоскость отклонить от оси Восток – Запад на определенный часовой угол и наклонить под углом равным где hмест – широта местности, h1 – высота угла заданного мо мента времени, h2 – высота в настоящий момент.

На рис. 8 отображен зеркальный гелиостат, отклоненный от оси Восток – Запад на 30°, от горизонтальной оси на 23°, что соот ветствует 47° высотного угла 22 июня для широты г. Москвы на 9:30 утра.

Рис. 8. Зеркальный гелиостат отклонен от оси Восток – Запад на 30°, Таким образом, проведенные испытания полностью под тверждают результаты теоретических расчетов. При пересечении Солнцем оси Восток-Запад при любых значениях часового угла и при значениях высотного угла меньше угла наклона зеркальной ге лиостаты лучи падают на её фронтальную поверхность.

ИССЛЕДОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК СОЛНЕЧНОГО

ВОЗДУШНОГО ГИБРИДНОГО КОЛЛЕКТОРА

Асп. К.В. Кузнецов, канд. техн. наук И.И. Тюхов (ГНУ ВИЭСХ);

д-р техн. наук Э.Д. Сергиевский (МЭИ (ТУ)) Традиционно устройства для использования солнечной энер гии разделяются на два больших принципиально различных по фи зике преобразования солнечной энергии класса: тепловые коллекто ры и фотоэлектрические модули. Однако в настоящее время можно говорить о появлении нового направления – фототермопреобразо вания (ФЭ/Т)[1]. При этом солнечный элемент работает и, как гене ратор электрической энергии, и, как тепловой абсорбер, что позво ляет получать одновременно и электричество, и тепло.

На кафедре «Тепломассообменные процессы и установки»

(ТМПУ) МЭИ (ТУ) совместно с кафедрой ЮНЕСКО «Возобновляе мая энергетика и электрификация сельского хозяйства» ГНУ ВИЭСХ была создана экспериментальная модель плоского воздуш ного гибридного (комбинированного) ФЭ/Т- коллектора для иссле дования тепловых и электрических характеристик. Выбор такой конструкции объясняется тем, что: плоские воздушные коллекторы имеют наиболее простую конструкцию, не требуют систем слежения за солнцем - воспринимают как прямое, так и рассеянное излучение.

Хотя, воздушные солнечные коллекторы имеют невысокие энерге тические показатели, но при этом они надежны, просты в исполне нии и эксплуатации и могут использоваться круглый год.

Экспериментальная установка включает ФЭ/Т-коллектор, нагнетающий вентилятор, источник света и систему измерительных приборов. На рис. 1 показано устройство опытного ФЭ/Т-коллектора производства ВИЭСХ. Фотоэлектрический модуль состоит из вось ми солнечных элементов 3, установленных между слоями ламини рующей пленки 4. Фотоэлектрический КПД солнечных элементов равен 11%. Модуль помещается между двумя алюминиевыми про филями 2, сверху и снизу устанавливаются съемные стекла 1 и толщиной 4 мм. Пространства между верхним стеклом 1 и модулем, модулем и нижним стеклом 7 образуют соответственно верхний 5 и нижний 6 равновеликие воздушные каналы. Гибридный ФЭ/Т коллектор размешается тыльной стороной на толстом слое теплоизо ляции 8. С помощью распределительной колодки, установленной вне Рис. 1. Устройство гибридного коллектора:

1 - верхнее стекло;

2 - боковые алюминиевые профили;

3 - солнечный элемент;

4 - ламинирующие пленки;

5 - верхний воздушный канал;

6 - нижний воздушный канал;

7 - нижнее стекло;

8 - теплоизоляция;

Рис. 2. Принцип работы гибридного воздушного коллектора Рис. 3. Вольтамперные характеристики солнечного элемента при различ ных тепловых режимах работы: 1 - при температуре 25 оС;

2 - без охлаждения, Тсэ=54оС;

3 - охлаждение воздухом u=6 м/с, Тсэ=42оС корпуса ФЭ/Т-коллектора, допускается отбор электрической энергии от любого солнечного элемента и их произвольного включения.

Принцип действия солнечного гибридного воздушного ФЭ/Т коллектора (рис. 2) основан на лучистом нагреве солнечным излуче нием приемного элемента – фотоэлектрического модуля, при этом теплота от приемника передается воздуху, обтекающему его с двух сторон для интенсификации теплоотдачи. Для снижения потерь теп лоты в окружающую среду приемная сторона коллектора имеет за щитное остекление, а боковые и задняя стенки имеют тепловую изо ляцию.

Для исследования ФЭ/Т-коллектора в лабораторных условиях были смоделированы условия работы максимально приближенные к естественным: температура воздуха в помещении Ta=25 оС;

энергети ческая плотность падающего на поверхность ФЭ/Т-коллектора излу чения Is=850 Вт/м2. При равномерном освещении модуля без охлаж дения средняя температура элементов составила 54 оС.

При организации воздушного охлаждения температура сол нечных элементов ФЭ/Т-коллектора длиной 1 м при скорости воз духа в каналах и=6 м/с составляет 39 оС для 1-го элемента и 46 оС для 8-го элемента. Таким образом, среднее снижение рабочей тем пературы СЭ составляет около 13 оС, фотоэлектрический КПД СЭ при этом отличается от номинального всего на 1%. На рис. 5 показа ны вольтамперные характеристики для СЭ №5, при различных теп ловых режимах работы. Разница температур потока воздуха на вхо де и выходе из коллектора при этом составляет 2,5 оС, что соответ ствует 58,2% теплового КПД.

С целью повышения поглощающей способности поверхно сти гибридного коллектора использовалась также черная основа фо тоэлектрического модуля. Результаты экспериментов показали, что в данном случае температура 1-го элемента в коллекторе составляет 49 оС, а 8-го уже 54 оС, что свидетельствует о снижении фотоэлек трического КПД на 1,5%. Разница температур воздушного потока на входе и выходе из коллектора составила 3,5 оС, при этом тепловой КПД – 67,8%. По результатам проведенных испытаний составлена сводная таблица 1.

Эффективность работы гибридного ФЭ/Т-коллектора при различных Приведенные невысокие значения энергетических показате лей в таблице 1 связаны с низкой теплопроводностью материалов, используемых при изготовлении фотоэлектрического модуля, а так же невысокими теплофизическими свойствами охлаждающего ве щества – воздуха.

Поведение электрической и тепловой эффективности работы ФЭ/Т-коллектора как функции массового расхода воздуха показано на графике (рис. 4). Из графика видно, что электрический el и теп ловой t КПД возрастают с увеличением расхода воздуха и имеют тенденцию стремиться к постоянному значению. При этом коллек тор с черным основанием имеет лучший тепловой КПД t, чем с бе лым основанием, но электрический КПД el достигает большего зна чения для коллектора с белым основанием.

Рис. 4. Влияние массового расхода воздуха на фотоэлектрический 1 - el, коллектор с белой основой;

2 - el, коллектор с черной основой;

3 - t, коллектор с белой основой;

4 - t, коллектор с черной основой Разработанная модель гибридного ФЭ/Т-коллектора имеет важную конструктивную особенность – двухстороннее воздушное охлаждение фотоэлектрического модуля. Поэтому данный коллек тор имеет улучшенную теплоотдачу от нагретых поверхностей и, как следствие, улучшенные тепловой и электрический КПД, что подтверждается экспериментальными данными.

Таким образом, проведенные исследования показали, что воздушное охлаждение фотоэлектрического модуля дает заметное улучшение выходных электрических характеристик. Использование нагретого воздуха существенно увеличивает общий КПД ФЭ/Т коллектора.

1. Zondag, H., PVT ROADMAP, A European guide for the development and market introduction of PV-Thermal technology, PV Catapult – Contact no 502775 (SES6) / H. Zondag, M. Bakker, W. van Helden, Energy Research Centre of the Netherlands ECN, 2006.

ЛАБОРАТОРНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ СТЕНД

ДЛЯ ИЗУЧЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК

ПРИЕМНОГО ЭЛЕМЕНТА

КОМБИНИРОВАННОГО СОЛНЕЧНОГО КОЛЛЕКТОРА

Асп. К.В. Кузнецов, канд. техн. наук И.С. Персиц, канд. техн. наук И.И. Тюхов (ГНУ ВИЭСХ);

канд. техн. наук В.В. Симакин (ФГУП ВЭИ) В настоящее время в солнечной энергетике довольно широ кое развитие получило новое направление – фототермопреобразо вание [1]. В англоязычной литературе даже появился новый термин – PV/T (photovoltaic- фотоэлектрический, thermal- тепловой). В слу чае фототермопреобразования солнечный элемент работает и, как генератор электрической энергии, и, как тепловой абсорбер, что по зволяет получать одновременно и электричество, и тепло – комби нированное преобразование.

Для исследования характеристик приемного элемента ком бинированного (гибридного) коллектора на кафедре ЮНЕСКО «Во зобновляемая энергетика и электрификация сельского хозяйства»

ГНУ ВИЭСХ была разработана конструкция лабораторно исследовательского стенда. Внешний вид лабораторного стенда по казан на рис. 1. Основным элементом данного стенда является мо дель солнечного воздушного комбинированного коллектора – про стейшего элемента PV/T-систем. Выбор для исследовательских це лей модели именно воздушного коллектора объясняется тем, что, во-первых, конструктивно воздушное охлаждение выполнить гораз до легче, нежели жидкостное, во-вторых, есть явное преимущество при использовании – нет подтеков жидкости, в-третьих, не нужно дополнительного оборудования, кроме нагнетающего вентилятора, и, как следствие низкая стоимость. Имеются, конечно же, и опреде ленные недостатки: воздух имеет невысокие теплофизические ха рактеристики, поэтому от модели не следует ожидать высоких энер гетических показателей.

На рис. 2 показано устройство данного лабораторно исследовательского стенда. Стенд состоит из основания 1, на кото ром крепится оборудование, модели комбинированного солнечного воздушного коллектора 2, нагнетающего вентилятора 3, панели управления 4, измерительного прибора–электронного термометра 5, Рис. 1. Внешний вид лабораторно-исследовательского стенда штатива 10 прожектора 9, сетевого удлинителя 31, в который вклю чаются блоки питания 15 аппаратуры стенда, порта 14. Внутри теп лового коллектора 2 размещаются съемные составляющие: прием ный элемент 6, образующая 7 верхнего канала, защитное стекло 8.

Коллектор 2 имеет впускное и выпускное 11 отверстия. Впу скное отверстие находится под выпускной трубой вентилятора 3 и поэтому на рисунке не показано. Выпускное отверстие 11 имеет съемную заслонку. В качестве теплоизолятора при изготовлении теплового коллектора был использован вспененный полиэтилен с алюминиевой фольгой в качестве отражающего покрытия.

Пространство межу стеклом 8 и приемным элементом 6, а также элементом 6 и нижним слоем теплоизоляции образуют соот ветственно верхний и нижний воздушные каналы.

Внешний вид самого приемного элемента показан на рис. 3.

Устройство и работу данного приемного элемента рассмотрим по рис. 4, на котором изображено поперечное сечение приемного эле мента.

Рис. 2. Устройство лабораторно-исследовательского стенда Рис. 3. Внешний вид приемного элемента Рис. 4. Устройство приемного элемента Основным элементом приемного элемента комбинированно го PV/T-коллектора является солнечный элемент 2 (фотопреобразо ватель). Солнечный элемент 2 устанавливается на металлическом листе 3, который для улучшения оптических свойств имеет черную поверхность. Для улучшения теплоотвода между солнечным эле ментом 2 и пластиной 3 имеется слой термопроводящей пасты 4.

Для герметизации солнечных элементов внутрь полости, образован ной герметично склеенными защитным стеклом 1 и металлическим листом 3 заливается оптически прозрачная кремнийорганическая жидкость, образующая слабоструктурированный гель [2] – важная конструктивная особенность. В отличии от жесткого механического крепления механические напряжения, возникающие в результате термического расширения материалов, при такой технологии изго товления минимальны. Для измерения температуры солнечного элемента предусмотрен плоский термометр сопротивления 5, уста новленный в слое термопроводящей пасты 4.

В качестве фотопреобразователя 2 могут использоваться как традиционные планарные солнечные элементы м односторонней активностью, так и многопереходные кремниевые солнечные эле менты с вертикальным р-п-переходом[3].

На рис. 5 показана схема движения воздуха в PV/T коллекторе, цифрами показаны точки установки датчиков темпера туры.

Рис. 5. Схема движения воздуха в коллекторе Кроме указанных точек, контролируется температура возду ха на входе в коллектор и на выходе – в верхнем и нижнем воздуш ном канале. Коммутация датчиков температуры осуществляется с помощью панели управления 4 (рис. 2).

С помощью регулятора напряжения питания нагнетающего вентилятора 3, установленного внутри панели 4, задается величина потока воздуха проходящего через комбинированный PV/T коллектор. В выходном отверстии 11 коллектора измеряется с по мощью внешнего термоанемометра температура воздуха и его поток на выходе из коллектора.

Программой исследований также предусмотрено измерение вольтамперных характеристик фотопреобразователей 2 (рис. 4) при разных тепловых режимах работы коллектора.

исследовательский стенд позволяет исследовать тепловые и элек трические характеристики комбинированного солнечного воздуш ного коллектора при различных режимах работы. Данный стенд мо жет использоваться как в ВУЗах в учебных целях в рамках курса «Нетрадиционных источников энергии», так и для проведения науч но-исследовательских работ.

1. Zondag, H., PVT ROADMAP, A European guide for the development and market introduction of PV-Thermal technology, PV Catapult – Contact no 502775 (SES6) / H. Zondag, M. Bakker, W. van Helden, Energy Research Centre of the Netherlands ECN, 2006.

2 Патент РФ № 2284075. Солнечный фотоэлектрический модуль и способ его изготовления / И.С. Персиц, В.Н. Потапов, Д.С. Стребков, Г.С. Че хунина (РФ);

заявитель и патентообладатель Всероссийский научно исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ВИЭСХ). - №2005117015/28;

заявл. 03.06.2005 // БИ. 2006. №26.

3 Патент РФ № 2127471. Способ изготовления полупроводникового фо топреобразователя из монокристаллического кремния / И.И. Тюхов, Д.С. Стребков, В.В. Симакин (РФ);

заявитель и патентообладатель Все российский научно-исследовательский институт электрификации сель ского хозяйства (ВИЭСХ).- №96106185/25;

заявл. 28.03.1996;

// БИ.

1999.

ОЦЕНКА КОНЦЕНТРИРУЮЩИХ ХАРАКТЕРИСТИК

КЛАССИЧЕСКОГО ФОКОНА И КОНУСА

ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ В СИСТЕМЕ СОЛНЕЧНО

ГЕОТЕРМАЛЬНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

ИНДИВИДУАЛЬНОГО СЕЛЬСКОГО ДОМА

Д-р техн. наук Ш.И. Клычев (НПО «Академприбор» АН РУз), д-р техн. наук А.И. Исманжанов, К. Бокоев (Киргизско Узбекский Университет, г.Ош), д-р техн. наук В.В. Харченко, Для создания автономных систем теплоснабжения сельского дома наиболее привлекательным и перспективным подходом пред ставляется использование низкопотенциальной энергии приповерх ностных слоев Земли [1], преобразуемой до заданных параметров тепловыми насосами, для функционирования которых требуются внешние источники электроэнергии.

При необходимости обеспечить работу системы теплоснаб жения в автономном режиме требуется автономный источник элек троэнергии, в качестве которого можно использовать фотоэлектри ческие преобразователи солнечной энергии. При этом возможность выработки дополнительного тепла гелиоводонагревателями может существенно повысить эффективность всей системы [ 2 ].

В настоящее время получение электроэнергии и горячей во ды может быть обеспечено путем использования серийно выпускае мых фотоэлектрических модулей и гелиоводонагревателей.

Вместе с тем известно, что эффективность солнечных эле ментов существенно возрастает при использовании концентриро ванного солнечного излучения [2]. В связи с созданием каскадных фотоэлементов рассматривается вопрос разработки и практического использования малогабаритных концентраторов (МК) солнечного излучения с концентрацией до 200 [3,4].Применение концентрато ров солнечного излучения, кроме того, позволяет существенно по высить температуру нагреваемой воды и обеспечивает получение пара.

Высокие концентрации солнечной радиации можно обеспе чить с помощью различных устройств, в частности, концентратора ми типа фокона и конуса [5-7].

Исследование концентрирующих характеристик таких кон центраторов с целью определения возможности и области их приме нения в контексте рассматриваемой проблемы - цель настоящей ра боты.

На рис.1 приведены параметры и схема образования класси ческого фокона, которая заключается в следующем: из фокуса ис ходной параболы проводится под углом прямая до пересечения с профилем параболы (точка М), через середину MF проводится пер пендикуляр, в результате вращения вокруг которого дуги MN об разуется фокон.

Для такого классического полного фокона справедливы сле дующие соотношения:

где rm – радиус выходного отверстия фокона.

Максимальный радиус входного отверстия R и глубина H фокона можно представить как:

В общем случае H и R определяются из уравнения фокона в системе координат СКФ [((х2+ у2)0.5+rm) ·cos + z·sin]2=4f[f–((х2+ у2)0.5 + rm) Особенности численного определения облученности фокона – необходимость большого (более 106) числа разбиений его поверх ности. В связи с этим предварительно были исследованы ход осевых лучей в фоконе и координаты их выхода x (рис.2.). Видно, что коор динаты x лучей у выходного отверстия близки к 1, однако, с ростом z, х вначале уменьшается, а затем возрастает и при некотором зна чении z/H (обозначим z') луч снова достигает края выходного отвер стия. Это означает, что далее при z z' лучи испытывают более чем одно отражение.

Рис. 2. Координаты выхода (x/rm) осевых лучей, в зависимости от точки их падения на фокон (z/H), при различных Граничные значения z', определяющие зону, в которой па дающие осевые лучи испытывают до выхода только одно отраже ние, можно представить в следующем виде ( в градусах).

z' = 0,0221 + 0,0292· - 6,219·10-4·2 + 7,135·10-6·3 – Учет этой закономерности позволяет практически в два раза ограничить область интегрирования по z (от 0 до z'), а следовательно во столько же раз уменьшить число разбиений.

На рис.3 приведены распределение плотностей и потоков в выходном отверстии фоконов с различными параметрическими уг лами. Как видно из рисунка, при малых возможно получение высоких концентраций, причем видная равномерная зона с концен трацией, порядка 1000, в которой сосредоточено 80% потока, однако глубина таких фоконов очень велика (для =1 H/rm 3340). То есть реально можно говорить о применение фоконов с более 10- (для =12 H/rm 27), однако распределение облученности в них существенно неравномерно, в зоне с высокой концентрацией поток не превышает 20%.

Из рис. 3 также следует, что при 10-11 должен иметь ме сто локальный максимум облученности в центре выходного отвер стия, что и наблюдается на рис.4. Такой максимум наблюдается как для точного, так и неточного фокона.

E/E0RZ E/E0RZ Рис.3. Распределение облученности (а, в) и потока (б, г) на выходе фокона Рис.4. Облученности в центре выходного отверстия фокона Концентрирующие характеристики конуса можно оценить из рассмотрения рис.5.

Рис.5. Схема к определению габаритных параметров конуса В работе [8] получена формула для определения максималь ной облученности от конического кольца. Ранее в [9] было показано, что луч, входящий параллельно оси конуса, после некоторого числа отражений n поворачивает обратно к выходу, при этом получена связь между числом отражений и углом 2n 90. Считая, что 2n = 90 можно получить следующие зависимости между параметра ми полного конуса: L,, rm и R Распределение облученности и потока в выходном отверстии конуса приведены на рис.6, из которого видно, что у конуса, как и у фокона, распределение облученности неравномерно. Заметно влия ние числа отражений (сравним nR = 1 и nR = 5), особенно для цен тральной зоны (при nR = 1, Е = 302, а при nR 5 Е = 985), но прак тически важны три отражения.

Ex/E Рис. 6. Распределение облученности (а) и потока (б) Представленные результаты показывают, что:

- фокон может обеспечить концентрации порядка 50, с по током в этой области 80%. Конус при потоке 80% обеспечивает кон центрации порядка 20;

- неточности поверхности практически не влияет на ха рактеристики фокона и конуса;

- для использования фокона с фотоэлектрическим преоб разователем необходимо обеспечить однородность распределения света в фокусе с помощью специальных конструктивных изменений;

- представляется целесообразным рассмотреть возмож ность использования составного конического концентратора;

- фокон представляется интересным для получения высо ких температур нагреваемой воды и пара.

1. Strebkov D.S., Khakhaev B.N., Kharchenko V.V., Kudrjavtsev E.P., Ka linin M.I., Chemekov V.V. Advanced technologies for heating and hot wa ter supply in condition of low level of solar insolation // North Sun 2007.

11-th International Conference on Solar Energy at High Laititudes. May June 1, 2007, Riga, Latvia.

Abstract

Book.

2. Харченко В.В., Чемеков В.В. Автономные комбинированные системы теплоснабжения с использованием геотермальной энергии // Сб. науч ных трудов и инженерных разработок, Ориентированные фундамен тальные исследования - Федеральные целевые программы, М., 2007, с. 108-111.

3. V.M.Andreev, V.A.Grilikhes, V.P.Khvostikov, O.A.Khvostikova, V.D.Rumyantsev, N.A.Sadchikov and M.Z.Shvarts. Concentrator PV modules and solar cells for TPV systems. // Solar Energy Materials and Solar Cells, Volume 84, Issues 1-4, October 2004, Pages 3-17.

4. Ralf Leutz, Akio Suzuki, Atsushi Akisawa, Design of a nonimaging Fresnel lenses for solar concentrators, // Solar Energy, Volume 65, Issue 6, April 1999, Pages 379- LENS FOR SOLAR CONCENTRATORS Solar Energy.

5. Клычев Ш.И., Бахрамов С.А., Клычева М.Ш. Влияние дисперсии на оптико-энергетические характеристики линз Френеля. // Труды 2-ой межд. конф. Ташкент, 2004, с. 155-157.

6. Захидов Р.А. Tехнология и испытания гелиотехнических концентри рующих систем. Ташкент: Фан, 1978. – 184 с.



Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 || 7 | 8 |   ...   | 14 |
 




Похожие материалы:

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ И ...»

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ И ...»

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) Открытое акционерное ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ АГРОХИМИИ им. Д. Н. ПРЯНИШНИКОВА ПОЧВЕННЫЙ ИНСТИТУТ им. В. В. ДОКУЧАЕВА УТВЕРЖДАЮ УТВЕРЖДАЮ Министр сельского хозяйства Президент Российской академии Российской Федерации сельскохозяйственных наук _А. В. Гордеев _Г. А. Романенко 24 сентября 2003 г. 17 сентября 2003 г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ КОМПЛЕКСНОГО МОНИТОРИНГА ПЛОДОРОДИЯ ПОЧВ ...»

«МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно- производственной конференции Москва 2006 РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт гидротехники и мелиорации имени А.Н.Костякова МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно-производственной конференции, посвященной 40-летию начала осуществления широкомасштабной программы мелиорации Москва 2006 УДК 631.6 М 54 ...»

«ПЧЕЛОВОДСТВО А.Г МЕГЕДЬ В.П. ПОЛИЩУК Допущено Государственным агропромышленным комитетом Украинской ССР в качестве учебника для средних специальных учебных заведений по специальностям Пчеловодство и Зоотехния Киев Выща школа 1990 ББК 46.91я723 М41 УДК 638.1(075.3) Рецензенты: преподаватель М. И. Совкунец (Борзнянский совхоз-техникум Черни говской области), И. Ф. Доля (заведующий пчелофермой Республиканского учеб но-производственного комбината по пчеловодству) Переведено с издания: Мегедь О. Г., ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет. Институт наук о Земле ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVII Докучаевские молодежные чтения посвященной 110-летию Центрального музея почвоведения им. В.В. Докучаева НОВЫЕ ВЕХИ В РАЗВИТИИ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ КАК СРЕДСТВА ПОЗНАНИЯ ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVI Докучаевские молодежные чтения посвященной 130-летию со дня выхода в свет книги Русский чернозем В.В. Докучаева ЗАКОНЫ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: НОВЫЕ ВЫЗОВЫ 4– 6 марта 2013 года ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XV Докучаевские молодежные чтения посвященной 150-летию со дня рождения Р.В. Ризположенского ПОЧВА КАК ПРИРОДНАЯ БИОГЕОМЕМБРАНА 1– 3 марта 2012 года Санкт-Петербург ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В.Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Всероссийской научной конференции XIV Докучаевские молодежные чтения посвященной 165-летию со дня рождения В.В.Докучаева ПОЧВЫ В УСЛОВИЯХ ПРИРОДНЫХ И АНТРОПОГЕННЫХ СТРЕССОВ 1– 4 марта 2011 года Санкт-Петербург ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ СЕВЕРО-ЗАПАДНАЯ ВЕТЕРИНАРНАЯ АССОЦИАЦИЯ МАТЕРИАЛЫ МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ СТУДЕНТОВ, АСПИРАНТОВ И МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ ЗНАНИЯ МОЛОДЫХ ДЛЯ РАЗВИТИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ И АПК СТРАНЫ Санкт-Петербург 2012 1 УДК: 619 (063) Материалы международной научной конференции студентов, аспи рантов и молодых ученых Знания ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГРОДНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МАТЕРИАЛЫ ХІІ МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (Гродно, 18-20 мая 2011 года) В ТРЕХ ЧАСТЯХ ЧАСТЬ 3 АГРОНОМИЯ ЗАЩИТА РАСТЕНИЙ ЗООТЕХНИЯ ВЕТЕРИНАРИЯ ТЕХНОЛОГИЯ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ ОБЩЕСТВЕННЫЕ НАУКИ К 60-летию вуза Гродно УО ГГАУ УДК 63 (06) ББК М Материалы ХІІ Международной студенческой научной конференции. – Гродно, 2011. – ...»

«Казанский (Приволжский) федеральный университет Общество почвоведов им. В.В. Докучаева Институт проблем экологии и недропользования АН РТ НАСЛЕДИЕ И.В. ТЮРИНА В СОВРЕМЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЯХ В ПОЧВОВЕДЕНИИ Материалы международной научной конференции Казань, 15-17 октября 2013 г. И.В.Тюрин (1892-1962) Казань 2013 УДК 631.4 ББК 40.3 Печатается по решению Ученого совета Института фундаментальной медицины и биологии ФГБОУ ВПО Казанский (Приволжский) федеральный университет Наследие И.В. Тюрина в ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издательство Санкт-Петербургского университета 2012 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2012 УДК 631.4 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: Б.Ф. Апарин (председатель), Е.В. Абакумов, ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издательство Санкт-Петербургского университета 2009 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2009 УДК 631.4 + 577.34 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: И.А. Горлинский (председатель), Б.Ф. ...»

«X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ МАТЕРИАЛЫ КОНФЕРЕНЦИИ 25-27 сентября 2013 г. г. Благовещенск АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ БОТАНИЧЕСКОГО САДА-ИНСТИТУТА ДВО РАН АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ WWF РОССИИ БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПЕДАГОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ РОССИЙСКИЙ ФОНД ФУНДАМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ СОЦИАЛЬНО-ЭКОЛОГИЧЕСКОГО СОЮЗА АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ РУССКОГО БОТАНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА СОВЕТ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ АФ БСИ ДВО РАН X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ 25-27 сентября ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ МАТЕРИАЛЫ IX МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ С МЕЖДУНАРОДНЫМ УЧАСТИЕМ 31 марта 2011 Димитровград 2011 г. УДК 631 Редакционная коллегия: Главный редактор Х.Х. Губейдуллин Научный редактор Т.А. Мащенко Редакционная коллегия И.И. Шигапов А.М. Кадырова ...»

«Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Воронежский государственный аграрный университет имени К.Д. Глинки (Россия) Германо-российский кооперационный проект Развитие и внедрение современных технологий производства молока и говядины в РФ III РОССИЙСКО-ГЕРМАНСКАЯ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ Перспективы развития сельского хозяйства: кормопроизводство и кормление КРС как предпосылка высокой продуктивности в молочном и мясном скотоводстве ...»

«Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина В.А. Марков, Е.С. Иванов, Е.А. Лупанов Биоразнообразие и охрана природы Учебное пособие Рязань 2009 ББК 20.1я73 М26 Печатается по решению учебно-методического совета Государ ственного образовательного учреждения высшего профессиональ ного образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина в соответствии с ...»






 
© 2013 www.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.