WWW.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

 

Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 || 6 | 7 |   ...   | 14 |

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский ...»

-- [ Страница 5 ] --

6. Эффект «самозалечивания» дефектов, свойственный жид костям, наряду с формоустойчивостью и размерной ста бильностью, характерными для сшитых эластомеров.

7. Устойчивость к температурной, УФ- и озонной деградации.

8. Очень высокая адгезия к полупроводникам, стеклу и боль шинству других материалов за счет механизма «липкости» физической адгезии без применения специальных подслоев.

9. Экологическая безопасность применения.

Принципиальное отличие технологии герметизации фото электрического модуля от герметизации элементов РЭА или от из готовления изделий медицинского назначения состоит как в мас штабах герметизируемых изделий, так и в условиях структуриро вания компаунда. При герметизации фотоэлектрического модуля процесс структурирования геля должен происходить в большом объеме материала, заключенном в узком (не более 1,5 мм) замкну том пространстве.

Большинство известных гелевых композиций структуриру ются только при повышенных температурах. Применение таких составов для герметизации фотоэлектрических модулей сопряжено с использованием энергоемких термокамер.

В качестве основного материала для разработки экологически безопасной энергосберегающей технологии изготовления фото электрических модулей с повышенным сроком службы был выбран низкомодульный компаунд «П-302». Основным преимуществом этого компаундаявляется возможность варьирования в широком интервале скорости и температуры отверждения, а, следовательно, физико-механических параметров получаемого геля.

В ходе отработки технологии герметизации были оптимизи рованы рецептура и режим структурирования при комнатной тем пературе, обеспечивающие медленное нарастание вязкости.

Исследовано влияние на процесс структурирования компаун да ряда основных и вспомогательных материалов, входящих в со став герметизируемого модуля. Экспериментально показано, что металлы контактной сетки на поверхности фотопреобразователей существенно снижают скорость структурирования (в 1,5-2 раза), но не оказывают отрицательного влияния на свойства получаемого геля.

В соответствии с разработанной технологией были изготов лены экспериментальные образцы фотоэлектрических модулей.

Результаты испытаний модулей в лабораторных и в естественно погодных условиях на стенде ГНУ ВИЭСХ приведены в таблице 1.

Влияние основных эксплуатационных факторов на выходные электри ческие параметры модулей с заполнителем из полисилоксанового геля серии погодное ста- (декабрь Приведенные данные свидетельствуют о высокой стабильно сти оптических характеристик заполнителя (постоянство тока ко роткого замыкания образцов), высоких влагозащитных свойствах и отсутствии коррозионной активности по отношению к элементам контактной системы фотопреобразователей (постоянство макси мальной мощности и отсутствие изменений внешнего вида образцов).

Особый интерес представляли натурные исследования поведе ния модулей с гелеобразным заполнителем в условиях концентриро ванного солнечного излучения. Результаты испытаний модуля, ус тановленного в фокусе параболоцилиндрического концентратора, проведенных в течение 4-х летних месяцев 2007 года приведены в таблице 2.

Влияние концентрированного солнечного излучения (х3,5) на основные электрические параметры экспериментального модуля Количество Условия ис- Длительность Полученные данные, свидетельствующие об устойчивости ха рактеристик в указанных условиях подтверждаются результатами сравнительного анализа изменения оптических характеристик об разцов гелеобразного заполнителя и пленки EVA (таблица 3).

Полученные положительные результаты испытаний наряду с имеющимися сведениями о химическом составе и свойствах запол нителя на основе полисилоксанового геля позволяют прогнозиро вать повышение срока эксплуатации модулей, изготовленных по предлагаемой технологии, по крайней мере в 1,5 – 2 раза по сравне нию со стандартными модулями.

Изменение спектрального коэффициента светопропускания образцов материалов-заполнителей под воздействием концентрированного по Длина волны, Спектральный коэффициент светопропускания, Т% Высокая термо- и светостойкость силоксанового геля пред полагает также возможность длительной эксплуатации модулей с таким заполнителем в условиях концентрированного солнечного излучения.

Значительный практический интерес предлагаемая техноло гия представляет сточки зрения энергосбережения в процессе герме тизации фотоэлектрического модуля.

Энергопотребление одной стандартной установки для лами нирования фотоэлектрических модулей составляет в среднем кВтчас/1 час работы.

При часовой производительности одной установки 300 Вт ( модуля мощностью 100 Вт) годовая экономия электроэнергии в производстве мощностью 1 МВт/год составляет 145152 кВтчасов.

К очевидным преимуществам предлагаемой технологии можно также отнести следующие:

- отсутствие необходимости в вакуумном и компрессионном оборудовании;

- отсутствие принципиальных ограничений производитель ности;

- полная экологическая безопасность как отдельных компо нентов заливочного состава, так и процесса герметизации модуля.

1. Mei Z., Pern F.J., Glick S.H. Modified EVA encapsulant formulations for low temperature processing // NREL/CP-520-31027, 01.10.2001.

2. Pern F.J., Jorgensen G.J. Development of damp-heat resistant self-primed EVA and non-EVA encapsulant formulatoin at NREL // NREL/CP- 38984, 01.11.2005.

3. Эрлих И.М., Гитина И.Г., Ионанова Т.Н., Ряжская Е.П., Медведева Г.К., Фоменко Т.С. Компаунды для герметизации радиоэлектронной аппаратуры на основе силоксановых каучуков // Научно технический семинар «Герметизация радиоэлектронной и электро технической аппаратуры полимерными материалами»: Материалы.

4. Эрлих И.М. Кремнийорганические компаунды для герметизации РЭА // Научно-технический экспресс-семинар: Материалы. Л., 1991,

class='zagtext'> ДВУСТОРОННИЕ СОЛНЕЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

ДЛЯ ФОТОЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МОДУЛЕЙ

СО СТАЦИОНАРНЫМИ ГЕЛИОКОНЦЕНТРАТОРАМИ

Академик АН Молдовы А.В. Симашкевич, д-р физ.-мат. наук Д.А. Шербан, канд. физ.-мат. наук В.М. Федоров, Ю.В. Усатый (ИПФ, АНМ, г. Кишинев), д-р физ.-мат. наук Л.И. Брук (Мол давский Государственный Университет, г.Кишинев), академик РАСХН Д.С. Стребков, д-р техн. наук В.В.Харченко, канд. техн.

Для решения проблемы повышения эффективности солнеч ных элементов и снижение стоимости 1 Вт пиковой мощности пред принимаются попытки удешевить технологию и упростить конст рукцию солнечных элементов, повысить их эффективность, в част ности, применяя концентрированное солнечное излучение и ис пользуя обе стороны исходной кремниевой пластины для генерации электроэнергии [1-7].

Двусторонние солнечные элементы (ДСЭ) в соответствии с числом и типом переходов могут быть разделены на следующие группы [1]: 1) с двумя анизотипными p-n переходами;

2) с одним анизотипным p-n переходом и 3) с одним анизотипным p-n перехо дом и одним изотипным n-n+ или p-p+ переходом.

Каждая из перечисленных структур имеет свои недостатки.

Так, ДСЭ первого типа неудобны в практическом использовании, так как на выходе регистрируется разность электрических энергий, вырабатываемых каждым переходом. Второй тип не обеспечивает достаточную эффективность элемента при его тыльном освещении.

Наиболее часто встречающимся является ДСЭ со структурой третьего типа n+-n-p+ на основе кремния [2]. В этом случае при од новременном формировании изотипного и анизотипного переходов в пластину кремния в одно и то же время осуществляют диффузию примесей (фосфора и бора), влияющих противоположно на свойства кремния. Этот факт определяет основные недостатки способа изго товления такого ДСЭ, которыми являются: необходимость защиты мест формирования переходов от воздействия нежелательной при меси, специальные условия для осуществления процесса диффузии и значительные энергетические затраты, так как процесс диффузии осуществляется при температурах 850-1300оС.

Предложена конструкция и исследованы свойства двусто роннего солнечного элемента (ДСЭ) нового типа, состоящего только из изотипных переходов [7]. В нем p-n- переход заменяется изотип ной структурой полупроводник-диэлектрик-полупроводник (ПДП).

Для получения таких структур использован относительно простой и более низкотемпературный метод пиролитической пульверизации [3-7].

Сu/n+ITO/SiO2/nSi/n+Si/Cu на основе только изотипных переходов.

(Рис.1).

Технологические этапы его изготовления приведены в [7].

Исследование вольтамперных и вольтфарадных характеристик фронтального перехода показало, что он является резким и может быть описан как диод Шоттки с тонким изолирующим слоем SiO2 на границе раздела На основе полученных экспериментальных данных, с учетом параметров кремниевой пластины (Nd=1015 см-3 ) и тонких слоёв ITO смоделирована и рассчитана энергетическая зонная диаграмма изо типной структуры n+Si/nSi/SiO2/n+ITO (Рис. 2.), которая позволяет рассмотреть механизм разделения носителей в полученном ДСЭ.

Рис. 1. Схематическое изображение ДСЭ n+ITO/SiO2/nSi/n+Si.

При освещении фронтальной поверхности структуры кванты света с меньшей энергией, чем ширина запрещенной зоны ITO, не поглощаясь в этом материале (также как и в слое SiO2) попадают на поверхность базового материала nSi. Фотоны с энергией в интервале 1,1…3,4эВ поглощаются в базовом материале и генерируют элек тронно-дырочные пары. Неравновесные носители заряда простран ственно разделяются полем перехода nSi/SiO2/ITO, область про странственного заряда которого практически полностью расположе на в nSi, так как концентрация носителей заряда в нем на 5-6 поряд ков меньше, чем в слое ITO. Полем перехода n+Si/nSi, область про странственного заряда которого также полностью расположена в nSi, электроны увлекаются к тыльному контакту, а дырки, туннели руя через тонкий слой SiO2, рекомбинируют с основными носителя ми заряда в ITO и заряжают фронтальную контактную металличе скую сетку положительно. Таким образом, на электродах рассмат риваемого ДСЭ при освещении возникает разность потенциалов.

Тот же эффект наблюдается и при освещении элемента с тыльной стороны. Солнечное излучение, поглощается в объеме nSi, ограни ченном границей раздела фронтального перехода и расстоянием d от этой границы, равном d=w+Lp, где w-область пространственного заряда и Lp-длина диффузии дырок в nS. При этом образуются элек тронно-дырочные пары, которые разделяются полем гетероперехода nSi/SiO2/ITO. Разделенные неравновесные носители проходят к ме таллическим электродам уже описанным путем. Следовательно, при освещении элемента одновременно с двух сторон потоки разделен ных носителей заряда будут суммироваться.

Исследование спектрального распределения эффективного внутреннего квантового выхода (Qэф) показало (Рис. 3), что область чувствительности разработанной структуры расположена в интерва ле длин волн 350–1200 нм и не зависит от направления освещения.

От этого направления зависит величина Qэф., которая близка к еди нице в случае фронтального освещения и равна 0,2–0,3 при тыльном освещении.

Наличие ряда экстремумов на кривой при фронтальном ос вещении связано с интерференцией света за счет слоя ITO.

Рис. 3. Спектральное распределение квантового выхода (QY) структуры Cu/n+Si/nSi/SiO2/n+ITO/Cu:

1-фронтальное освещение;

2- тыльное освещение.

Нагрузочные характеристики изготовленного изотипного солнечного элемента с двусторонней чувствительностью, измерен ные в стандартных условиях АМ 1,5 (1000Вт/м2) при освещении об разца со стороны тыльного и фронтального переходов, представле ны на Рис. 4.

Основные фотоэлектрические параметры элемента имеют соответственно следующие значения: Vxx=0,425В и 0,392В, Iкз=32,63мА/cм2 и 13,20мА/cм2, FF=68,3% и 69,3%, к.п.д.=9,47% и 3,60%. Для этого образца эффективность изучаемых структур, осве щаемых с тыльной стороны, составляет до 40% от их эффективности при освещении с фронтальной стороны.

Рис. 4. Нагрузочные характеристики структуры n+Si/nSi/SiO2/n+ITO:

1- фронтальное освещение;

2- тыльное освещение.

На ряде образцов получено улучшение указанных пара метров за счет оптимизации глубины залегания переходов, времени жизни и концентрации носителей заряда в кремнии. При этом эф фективность при освещении с тыльной стороны возрастает до 80% от эффективности при фронтальном освещении.

Эти исследования показали также, что разработанные изотипные ДСЭ могут быть использованы в стационарных концен траторах солнечного излучения.

1. Разработана лабораторная технология изготовления нового типа ДСЭ, содержащих только изотипные переходы - фронтальный n+ITO/SiO2/nSi, сформированный пиролитической пульверизацией химических растворов, и тыльный n+/nSi, полученный диффузией фосфора.

2. Генерация электрической энергии имеет место как на фрон тальной, так и на тыльной стороне элемента.

3. Представляется целесообразным продолжить работы по по вышению эффективности ДСЭ, разработке технологии сборки эле ментов в модули и отработке вариантов их совместной работы со стационарными концентраторами...

Работа выполнена в рамках Программы совместных исследова ний между АНМ и РФФИ, код проекта 06.14CRF.

Cuevas A. The Early History of Bifacial Solar Cells. //Proc. of 20th Euro pean Solar Energy Conference, 6-10 June 2005. Barcelona, Spain. p. 2. Cuevas A., Luque A., Eguren J., Del Alamo J.. High Efficiency Bifacial Backsurface Field Solar Cells. // Solar Cells. 1981. V.3, N.4. p.337-340.

3. Adeeb N., Kretsu I., Sherban D., Sushkevich V., Simashkevich A., Spray Deposited ITO-CdTe Solar Cells // Sol. Energy Mater. 1987. V. 15. N.1. p.9-19.

4. Do Quoc Hung, Bobeico E., Gorceac L., Sherban D., Simashkevich A. So lar Cells Based on SIS Structures. // Proc. of the Third Int. Workshop on Material Sciences.Hanoi.1999. part 1. p.56-59.

5. Simashkevich A., Sherban D., Bruk L., Bobeico E., Coval A., Fedorov V., Usatyi Iu. Spray Deposited ITO-nSi Solar Cells With Enlarged Area. // Proc. of the 20 European PV Solar Energy Conf. Barcelona, 2005. p. 6. Симашкевич А., Щербан Д., Брук Л., Федоров В., Усатый Ю. Простая технология изготовления кремниевых солнечных элементов. // Труды 5-й Межд. научно-техн. конф. «Энергообеспечение и энергосбереже ние в с.х.», М.: ГНУ ВИЭСХ, 2006. C. 92-97.

7. Simashkevich A.V., Sherban D.A., Bruk L.I., Fedorov V., Usatiy Y., Strebkov D.S., Kharchenko V.V., Nikitin B.A., Adomavicius V.

Fabrication and evaluation of parameters of bilateral solar cells with isotype junctions, // Proceedings of International Conference ECT2008, May 8-9, 2008, Kaunas, Lihtuania.

ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ФОТОЭЛЕМЕНТОВ,

ИЗГОТОВЛЕННЫХ НА ОСНОВЕ КРЕМНИЯ,

ПОЛУЧЕННОГО В ФОКУСЕ СОЛНЕЧНОГО

КОНЦЕНТРАТОРА

Академик РАСХН Д.С. Стребков, д-р техн. наук В.В. Харченко, канд. физ.-мат. наук И.З. Каримова, канд. техн. наук Б.А. Никитин (ГНУ ВИЭСХ), академик АН Молдовы А.В. Симашкевич, д-р физ.-мат. наук Д.А. Щербан, канд. физ.-мат. наук В.М.Федоров, Ю.В. Усатый (ИПФ, АНМ, г. Кишинев), д-р физ.-мат. наук Л.И. Брук (Молдавский Государственный Университет, г.Кишинев) фотоэнергетики является не только высокая стоимость исходного кремния, но и острейший его дефицит на рынке. Задачей чрезвычайной важности становится поиск новых технологических подходов для обеспечения производства дешевых форм кремния для фотоэлементов, «солнечного кремния». Предложен и развит процесс кристаллизации кремния в фокусе солнечного концентратора [1-6], особенностью которого является то, что кремний выращивается непосредственно на открытом воздухе.

крупнозернистую столбчатую структуру с зернами, вытянутыми вдоль оси роста. До 70 % объема выращенных слитков составляет область монокристалличности, а диффузионная длина неосновных носителей тока составляет 50-60 мкм.

Результаты измерения удельного сопротивления полученных образцов четырехзондовым методом показывают, что содержание примесей в выращенных образцах n и р – типа коррелируют с их содержанием в исходном сырье. Однако всегда наблюдается эффект очистки от примесей, в том числе и от акцепторных примесей, в первую очередь бора.

Результаты исследования показывают, что получаемый крем ний отвечает требованиям, предъявляемых к исходному материалу для получения солнечных элементов с высокой эффективностью.

Для проверки этого предположения на основе полученного материала были проведены специальные исследования характери стик р-п- переходов, изготовленных на пластинах кремния, выра щенного в фокусе солнечного концентратора, которые представляли собой макеты фотоэлементов [7]. Такой подход позволял оценить не только параметры собственно фотоэлементов, но и получить дополни тельную информацию о свойствах самого исходного материала.

Размеры полученных слитков кремния и, соответственно, из готовленных из них пластин не позволяли использовать для изго товления фотоэлементов стандартное оборудование. Поэтому маке ты солнечных элементов изготавливались на лабораторном обору довании Пластины кремния вырезались из слитков перпендикулярно оси роста. На них диффузией бора (или фосфора для пластин р-типа) создавался р-п-переход.

В качестве диффузанта были использованы борный ангидрит и ортофосфорная кислота, которые при высокой температуре обра зуют с кремнием боросиликатное и фосфоросиликатное стекло. Ис пользовались так же полимерные резисты с высоким содержанием бора или фосфора, которые наносились на поверхность пластин цен трифугированием. Время диффузии не более одного часа, темпера тура 1030 оС. Глубина залегания р-п- перехода определялась по ме тоду окрашивания шарового шлифа и для этих условий составляла 1-2 мкм. Уровень легирования эммитерного слоя составлял 1020 см-3.

Использование полимерного резиста обеспечивало получения слоев более однородных по толщине.

Макеты фотоэлементов изготавливались в виде либо планар ных, либо меза-структур. На одном и том же образце с базой n-типа проводимости и удельным сопротивлением 30 омсм были получены макеты фотоэлементов, которые отличались технологией изготов ления контактов. Получено четыре типа образцов со следующими параметрами: 1-тыловой контакт-напыление и вжигание никеля, фронтальный контакт химическое осаждение и последующее вжига ние никеля;

2-тыловой и фронтальный контакты – химическое осаж дение и вжигание слоя никеля;

3-тыловой и фронтальный контакты химическое осаждение и вжигание никеля с последующим лужени ем (проведено травление периферии р-п-перехода);

4-тыловой и фронтальный контакты образованы химическим осаждением и вжи ганием слоя никелс с последующим лужением (обрезка по перимет ру для устранения утечек р-п перехода).

Семейство нагрузочных характеристик для указанных образ цов (ВАХ) представлено на рис.1.

Рис. 1. Нагрузочные характеристики макетов фотоэлементов на кремнии n-типа (удельное сопротивление 30 омсм) с контактами, об разованными различными способами Оценка кпд макетов определялась по нагрузочным характе ристикам, полученным при освещении лампой накаливания с интен сивностью 80 мВт/см-2.

Рис. 2. Нагрузочные характеристики макетов солнечных элементов, полученных на основе одной и той же пластины кремния в виде меза-структуры (1) и планарной структуры (2) Для представленных кривых был рассчитан фил-фактор (FF) важнейший параметр фотоэлементов. Обычно он зависит от многих факторов. Так, к примеру, для макетов, изготовленных на основе одного и того же исходного слитка кремния (рис. 2) фил-фактор FF имеет более высокое значение для образца с меза-структурой (FF=0,53) по сравнению с величиной фил-фактора для образца с планарной структурой (FF=0,40).

Представленные результаты показывают, что параметры солнечных элементов зависят как от свойств собственно исходного материала, так и от типа использованных технологических приемов изготовления фотоэлементов и аккуратности при их реализации.

Исходный материал, несмотря на наличие крупных монокри сталлических включений, в целом имел поликристаллическую структуру, в которой вследствие большого числа оборванных связей на границах зерен могут концентрироваться значительные количест ва примесных атомов и шунтировать р-п-переход. Вследствие боль ших механических напряжений границы зерен представляют собой области с ускоренной диффузией примесей, что может привести к деградации характеристик приборов из поликристаллического крем ния. Эффективность преобразования солнечного излучения в фото элементах из такого материала в значительной степени определяется количеством (размеры зерен) и качеством (скорость рекомбинации) межкристаллитных границ.

Для определения наличия тока утечек по границам зерен на созданных р-п-структурах были проведены измерения темновых вольт-амперных характеристик, анализ прямой ветви которых по зволяет судить о наличии или отсутствии утечек.

На рис. 3 приведены типичные вольт-амперные характери стики исследуемых образцов (прямая ветвь).

Анализ приведенных кривых показывает, что они описыва ются выражением где в дополнение к общеизвестным параметрам q - заряд электрона, V - напряжение, k - постоянная Больцмана введен харак терный для р-п-перехода на кремнии параметр n - коэффициент ка чества диода. В рассматриваемых случаях этот параметр составлял обычно величину 1,8…2.

Рис. 3. Темновые вольт-амперные характеристики р-п и п-р переходов макетов фотоэлементов (прямая ветвь) В соответствии с теорией р-п-перехода в кремнии, разрабо танной Sah C.T., Noyce R.N., Shockley W. [8], можно сделать вывод, что в анализируемых структурах отсутствуют утечки по границам зерен, которые обычно шунтируют р-п-переход. В исследованном интервале прямых смещений ток через р-п-переход определяется рекомбинацией в области объемного заряда. Незначительный вклад в рекомбинационные процессы межкристаллитных границ объясня ется тем, что полученные образцы кремния имеют крупнокристал лическую столбчатую структуру, в которой зерна вытянуты вдоль оси роста, а в объеме слитков значительный объем представляет со бой монокристаллические образования. Такие свойства выращенных слитков обусловлены спецификой реализации технологического процесса направленной кристаллизации, в котором для достижения описанного результата создаются специальные температурные поля.

Как известно, в таких структурах в объеме базы фотоэлемента вклад межкристаллитных границ минимален, а значит, и сведено к мини муму влияние этих границ на рекомбинационные процессы.

На основании анализа приведенных данных можно сделать вывод, что на кремнии, полученном в фокусе концентратора сол нечного излучения по разработанной технологии, значения КПД элементов могут достигать или даже превышать 10%, а исследова ния в направлении дальнейшего развития предложенного способа получения кремния представляются перспективными.

1. Abakumov A.A., Kharchenko V.V., Zakhidov R.A. Silicon Melting Processes in Condition of Heating in Solar Energy Concentrating Installations // Proceeding of the 6th International Energy Conference, 3-7 June, 1996, Beijing, PRC, p.315-318.

2. Абакумов А.А., Саидов А.С., Харченко В.В., Базарова Е.Г.

Получение поликристаллического кремния для фотоэлементов с использованием солнечной энергии // Труды 3-й Международной научно технической конференции «Энергообеспечение и энергосбережение в сельском хозяйстве» (14-15 мая 2003 г.). М.: ГНУ ВИЭСХ, 2003. Часть 4.

С. 58-62.

3. Strebkov D.S., Zadde V.V., Kharchenko V.V. Obtaining of silicon for solar cells with application of solar heating in big solar furnaces // Proceeding of the International Conference EuroSun2004, Freiburg, Germany, v. 3, p.330-335.

4. Харченко В.В., Каримова И.З., Базарова Е.Г. Параметры «солнечного» кремния, полученного в солнечной печи // Труды 5-й Международной научно-технической конференции «Энергообеспечение и энергосбережение в сельском хозяйстве» (16-17 мая 2006 г.). М.: ГНУ ВИЭСХ, 2006. Часть 4. С. 339-344.

5. Харченко В.В., Каримова И.З. Получение « солнечного» кремния в высокотемпературных солнечных печах // Сб. научных трудов и инже нерных разработок. Ориентированные фундаментальные исследования Федеральные целевые программы. М., 2007. С. 101-103.

6. Kharchenko V.V. Solar Grade Silicon Obtaining with Applications of Solar Heating // Moldavian Journal of Physical Sciences, Chishineu, 2007, v.6, №2, pp.239-245.

7. Kharchenko V.V., Karimova I.Z., Nikitin B.A., Strebkov D.S., Simash kevich A.V., Sherban D.A., Bruk L.I., Adomavicius V. Solar cells on a polycrys talline silicon obtained with application of solar energy // International Confer ence ECT2008, May 8-9 2008, Kaunas, Lihtuania.

8. Sah C.T., Noyce R.N. Shockley W. Carrier gеnеration and recombina tion in p-n-junction and p-n-junction characteristics // Proc. IRE, 1957, v.45, p.1248.

ФИЛ-ФАКТОР КАК ПАРАМЕТР ФОТОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО

ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

В.А. Гусаров, асп. В.В. Чемеков (ГНУ ВИЭСХ) Фил-фактор FF - как параметр, характеризующий вольтам перную характеристику солнечного элемента, был введён в практи ку в 50-е годы прошлого века и использовался при оценке кпд фото электрических преобразователей.

Основной целью этого введения явилось стремление при оп ределении кпд преобразователя связать воедино, в одном выраже нии реперные значения его вольтамперной характеристики, то есть значения тока короткого замыкания Iкз и напряжения холостого хода Uхх.

где Rс—удельная мощность светового потока, Sфэп—площадь рабо чей поверхности элемента.

Традиционно кпд солнечного элемента определяется отно шением максимальной мощности, снимаемой с него при оптималь ной нагрузке и соответствующих ей значениях тока Iопт и напряже ния Uопт, к мощности светового потока Rс, падающего на рабочую поверхность преобразователя Sфэп Из сопоставления выражений 1 и 2 следует, что фил-фактор FF определяется выражением Рис. 1 иллюстрирует физический и геометрический смысл понятия фил-фактора.

Рис. 1. Вольтамперная характеристика фотоэлемента с реперными точками (Uхх, Iкз), соответствующими максимальной его мощности Pмакс при заданном уровне освещенности Из рассмотрения рис. 1 и анализа выражения (3) очевидно, что фил-фактор FF в геометрической интерпретации является коэф фициентом заполнения пространства Iкз·Uхх пространством Iопт·Uопт.

В связи с этим, приводимое в работах (1, 2) определение этого пара метра как “коэффициент заполнения вольтамперной характери стики” представляется не вполне корректным.

Под коэффициентом заполнения вольтамперной характери стики солнечного элемента следовало бы понимать отношение про изведения оптимальных значений тока Iопти и напряжения Uопт фото преобразователя к интегральной площади пространства, ограничен ного данной вольтамперной характеристикой. Такой коэффициент, назовём его коэффициентом заполнения первого рода, опишется вы ражением В такой интерпретации использование этого коэффициента для оценки полезной мощности преобразователя и его КПД не пред ставляется возможным. Для более корректного применения подоб ного коэффициента, хотя бы каким-то образом увязывая его со стан дартно измеряемыми параметрами, а именно током короткого замы кания Iкз и напряжением холостого хода Uхх, целесообразно попы таться использовать коэффициент заполнения пространства IкзUхх пространством, ограниченным кривой вольтамперной характеристи ки. Этот коэффициент, который мы назовем коэффициентом запол нения второго рода, будет определяться выражением Исследования достаточного числа конкретных вольтампер ных характеристик фотоэлементов показали, что оба оговорённых выше коэффициента весьма близки друг к другу, то есть практиче ски можно принять, что К зап1=Кзап2.

В этом случае для оценки КПД фотопреобразователя с ис пользованием значений реперных точек вольтамперной характери стики можно с определенной степенью приближения использовать выражение (6).

Из сопоставления выражений (6) и (1) следует, что Полученное выражение позволяет сделать вывод, что фил фактор (как параметр вольтамперной характеристики фотоэлемента) можно представить как произведение коэффициентов заполнения первого и второго рода. Это обстоятельство позволяет производить оценку максимальной мощности фотопреобразователя и его кпд не посредственно по реперным точкам Iкз, Uхх.

Анализ реальных вольтамперных характеристик кремниевых солнечных элементов показывает, что точка оптимальных значений тока и напряжения, как правило располагается на графике весьма близко к точке пересечения ВАХ с диагональю прямоугольника Iкз Uхх, исходящей из начала координат. На рис. 2 представлены соот ветствующие линии построения, а в таблице 1 приведены численные значения координат нескольких точек вблизи пересечения ВАХ с исходящей диагональю и соответствующие им значения снимаемой с элемента мощности.

Рис. 2. ВАХ серийного солнечного элемента площадью 100х100 мм (точки 1-4 расположены вблизи точки максимума мощности) Отклонения найденных по данной методике значений мощ ности от определенных стандартным путем не превышает 0,25%.

Более наглядно близость нахождения точки пересечения ВАХ с вышеупомянутой диагональю к реальным оптимальным зна чениям тока и напряжения фотоэлемента можно наблюдать на вольт-амперных характеристиках, построенных в так называемых пронормированных (приведенных) координатах. Нормирование за ключается в том, что по координатам вместо конкретного значения тока откладывается его отношение к току короткого замыкания, а вместо напряжения его отношение к напряжению холостого хода.

Предельным значениям тока и напряжения в таких координатах бу дут соответствовать коэффициенты, равные единице. Степень от клонения оптимальных значений тока и напряжения будет опреде ляться отклонением друг от друга соответствующих нормированных коэффициентов. На рис. 3 представлены некоторые статистические данные по распределению оптимальных точек ВАХ серийных сол нечных элементов на графике нормированного пространства.

Рис. 3. Распределение оптимальных точек ВАХ серийных солнечных Из графика видно, что точки максимальной мощности эле ментов, соответствующие Iопт и Uопт, в основной массе располагают ся вблизи диагонали, исходящей из начала координат, однако не сколько выше ее.

Очевидно, что идеальная ВАХ элемента будет характеризо ваться фил-фактором равным единице, а ее оптимальная точка ле жать в самой верхней точке диагонали.

Если рассматривать элементы низкого качества, вольтам перные характеристики которых практически превращаются в тре угольные, то легко убедиться, что в этом случае оптимальные точки этих ВАХ характеризуются одной второй тока короткого замыкания и одной второй напряжения холостого хода, FF будет иметь значе ние. Эти точки лежат точно на диагонали, а именно на ее середине.

Являются ли вышеописанные наблюдений следствием про явления каких-то явлений или они просто имеют характер стати стической повторяемости в настоящее время определить трудно. По видимому, об этом можно выносить какие-либо суждения после бо лее тщательных и углубленных исследований.

На практике для определения фил-фактора применяют дос таточно кропотливый расчетный метод, либо используют специаль но разработанные для этой цели оборудование [3].

Рассмотренный поход к оценке фил-фактора может быть ре комендован для использовании на практике для оперативных экс прессных оценок отдельных элементов при сборке в модули или мо дулей при их компоновке в батареи.

1. Колтун М.М. Солнечные элементы. М.: Наука, 1987, с.52.

2. Арбузов Ю.Д., Евдокимов В.М. Основы фотоэлектричества. М.: ГНУ ВИЭСХ, 2007, с. 116.

3. Popkirov G. A circuit for measurement of the fill factor of solar cells // Jour nal of Physics E: Scientific Instruments, Volume 13, Issue 5, May 1980,

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПРИНЦИПОВ ФИЗИЧЕСКОГО

И МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРИ РАЗРАБОТКЕ

СОЛНЕЧНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

Асп. А.В. Смирнов (ГНУ ВИЭСХ, ФГУП ВЭИ, Москва) В настоящее время создание сложной системы практически невозможно без предварительного моделирования этой системы и выбора оптимизационных решений. В сложной системе, однознач ного решения задачи оптимизации априори не существует, т.к. оно включает в себя множество факторов: технических, экономических, нормативных, эргономических, эстетических и т.д. При решении подобных задач с древнейших времен используют моделирование, которое в настоящее время развивается высокими темпами, особен но в прикладных науках, где для решения задач применяются из вестные физические законы, а решение должно быть получено в ко роткие сроки.

В сфере образования, для обучения студентов в ВУЗах ис пользуются лабораторно-практические работы, где студенты изуча ют соответствующие курсы на практике и получают возможность сравнить теоретические модели и знания с реальными явлениями.

Для таких целей на кафедре ЮНЕСКО «Возобновляемые источники энергии» (ВИЭСХ) был создан ряд стендов, выполняющих функции лабораторного практикума в области солнечной энергетики. Один из стендов был назван Гелиоимитатором (за рубежом известный, как Heliodon). Heliodon – устройство, используемое для моделирования углов прихода солнечного излучения и оценки затененности от зда ний, деревьев и других затеняющих объектов с учетом особенностей ландшафта [1]. Стенды подобного класса существуют достаточно давно. В 1904 году Джозеф Фаирбенкс Морс (Joseph Fairbanks Morse) запатентовал первый образец подобного изделия. Эта уста новка получила название «Обучающая установка» («Education apparatus»). Установки данного типа используются в архитектурных ВУЗах, т.к. при проектировании зданий необходимо знать степень затенения объектов в различное время. Для этого на горизонтальную поверхность установки устанавливаются модели домиков и объек тов помех, замерялись размеры теней и делались выводы. За счет практической работы на установках такого типа студенты легко ос ваивают принципы проектирования, связанные с эргономикой есте ственного освещения.

В 2006 году была разработана новая установка для организа ции лабораторного практикума по предмету «Возобновляемая энер гетика». При создании установки использовалась не только идея по зиционирования солнца, а так же и количественной оценки прихо дящего излучения. Для этого в установку вмонтированы датчики – фотопреобразователи (ФП), контролирующие приход солнечного излучения и учетывающие потери при отражении лучей от ФП. Это позволяет наглядно отобразить влияния всех факторов на количест во выработанной электроэнергии и качество освещения внутри зда ния. Разработка лабораторного стенда была выполнена в рамках ди пломной работы на электроэнергетическом факультете Марийского Государственного Университета (МарГУ), (рук. Тюхов И. И.

ВИЭСХ). Установка внедрена в учебный процесс для проведения лабораторного практикума по предмету возобновляемая энергетика (рис. 1). При создании установки использовались современные ме тоды визуализации для описания работы установки, позволяющие демонстрировать работу установки в зависимости от часового угла, сезона и широты местности (программа 3ds Max) – рис. 2.

Рис. 1. Проведение лабораторной Рис. 2. Визуализация лаборатор Данная дипломная работа была отмечена несколькими на градами: получена медаль на конкурсе лучших студенческих науч ных работ, организованном Министерством образования и науки РФ;

удостоена специальной грамотой на семинаре молодых ученых в МГУ им. М. В. Ломоносова. Вторая версия установки была выпол нена по контракту с Московским офисом ЮНЕСКО и используется на кафедре ЮНЕСКО МГАУ «Возобновляемая энергетика и элек трификация сельского хозяйства». Отличие новой установки состоя ло в том, что в качестве источника света в ней использовался свето диод со специальной оптикой, позволяющей обеспечить малый угол расходимости, что значительно снизило погрешности при проведе нии экспериментов (рис. 3). Работа по созданию установки была одобрена в рамках европейской сети EURONETRES. По данной раз работке подана заявка на патент, которая в настоящее время нахо дится на рассмотрении.

Вторым направлением, которое используется при проекти ровании солнечно-энергетических систем, является компьютерное моделирование, в частности предназначенное для выбора оптималь ной формы и режимов работы концентраторов солнечной энергии.

Разрабатываемые программы способны точно просчитать распреде ление лучей приходящих на поверхность ФП, рассчитать коэффици енты концентрации в каждой интересующей точке ФП и проследить зависимость распределение солнечной энергии по поверхности ФП от изменения угла падающего на концентратор света. При расчете концентраторов используется метод Монте-Карло, т.е. непрерывный поток света разбивается на поток фотонов постоянной плотности и просчитывается ход их движения внутри концентратора – от момен та входа, до момента выхода. Типовая блок-схема программы пред ставлена на схеме (рис. 4).

Рис. 3. Гелиоимитатор, созданный на кафедре ЮНЕСКО «Возобновляемые источники энергии»

Рис. 4. Блок-схема программы трассировки Приведем примеры расчета программы для осесимметрично го концентратора тороидальной формы. На диаграмме (рис. 5) при ведено изображение, которое показывает распределение энергии солнечных лучей выходящих из концентратора. Что позволяет оце нить значение точечного коэффициента концентрации. В правой части диаграммы, располагается таблица соответствия цветов диа граммы – интервалам значений коэффициента концентрации. Дан ная диаграмма позволяет определить коэффициент концентрации в любой точке на выходной апертуре концентратора. Благодаря по добным диаграмма можно сравнить несколько видов концентрато ров друг с другом и, объективно, выбрать лучший вариант для вы полнения конкретной задачи, а так же рассчитать его оптимальные геометрически габариты, обосновать размер и форму ФП, исполь зуемого в данном концентраторе. Подтвердить или опровергнуть возможность применения системы слежения, обосновать выбор ее типа, а так же дать рекомендации по режимам ее работы. Компью терное моделирование позволяет дать аргументированное заключе ние, для принятия дальнейших решений, и выбора необходимого типа концентратора. Например, обобщив информацию, полученную в расчете, можно построить график зависимости коэффициента кон центрации, учитывающего потери при отражениях солнечных лучей.

На иллюстрации (рис. 6) приведена такая диаграмма для ФП раз личных размеров. С помощью диаграммы можно сделать вывод о том, сколько времени данный концентратор способен нормально функционировать в течение суток.

Одним из важнейших преимуществ разработанных программ является возможность взаимодействия программиста, который пи шет программы, и конструктором, который занимается выбором оп тимального результата, т.к. не каждый раз удается полностью авто матизировать процесс расчета, особенно, когда на процесс выбора концентратора начинают влиять, независящие от оптической части особенности изделия, а так же другие узлы, входящие в состав сол нечно-энергетической установки, учесть которые представляется практически невозможным. При создании программ выдающих большой массив данных, необходимых для построения диаграмм, важным преимуществом является удобный импорт данных, напри мер в Excel, данная возможность легко реализуется за счет стан дартных программных средств.

В настоящий момент, данный метод расчета используется в НИР «Исследование возможности создания солнечно энергетического модуля на основе применения кремниевых высоко вольтных многопереходных фотопреобразователей (КМВП) в режи ме концентрированной солнечной освещенности и построения их этих модулей наземной солнечной теплоэлектрической станции но вого поколения», которая проводится во ФГУП ВЭИ (рук. Симакин В. В.). Техническое задание к НИР, предъявляет следующие требо вания к концентратору. Концентратор должен обеспечивать двусто роннюю засветку КМВП, используемого в качестве ФП. Работа КМВП критична к равномерности освещения в продольном направ лении, т.к. один слабо освещенный участок приводит к снижению качества работы целого сегмента линейки. По ТЗ концентратор снабжен системой слежения, причем рассматривается вариант и по шагового слежения. Для концентраторов оборудованных системой слежения для снижения потерь желательно иметь однократное от ражение.

Использование разработанного подхода дает возможность значительно ускорить процесс расчета концентраторов, обеспечить данными для сравнения различных моделей концентраторов и обос нованно выбирать наилучший вариант.

1. Интернет энциклопедия: http://www.wikipedia.com 2. Энергоактивные здания / Селиванов Н.П., Мелуа А.И., Зоколей С.В. и др. / Под ред. Сарнацкого Э. В. и Селиванова Н. П. – М.:

Стройиздат, 1988. - 376 с.

3. Слюсарев Г. Г. Методы расчета оптических систем. – Ленинград:

Машиностроение, 1969. – 672 с.

4. Тюхов И.И., Смирнов А.В. Проектирование энергоактивных зда ний при помощи имитатора движения солнца // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ им. В. П. Горячкина «Агроинженерия», №5(20). М.,

ВОЗМОЖНОСТИ ПОРШНЕВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ

С ИЗОБАРИЧЕСКИМИ И АДИАБАТИЧЕСКИМИ

ПРОЦЕССАМИ

В.М. Котов, С.В. Котов (Национальный ядерный центр, г. Курчатов, Казахстан), академик РАСХН Д.С. Стребков, канд. техн. наук В.В. Заддэ (ГНУ ВИЭСХ) В современной энергетике конкурируют двигатели на основе турбин и поршневых машин. Среди наземных двигателей с разомк нутым циклом преобладающее место занимают поршневые ДВС, в авиации – газотурбинные двигатели. ДВС имеют достаточно высо кий КПД, но избирательны к топливу. Делаются попытки увеличе ния КПД поршневых машин и достижения всеядности по топливу путем перевода их на замкнутый цикл. Наиболее известны в этой среде двигатели Стирлинга [1].

Однако двигатели Стирлинга имеют весомые недостатки – большие материалоемкость и стоимость, малое повышение КПД над распространенными ДВС. Основной причиной их недостатков явля ется необходимость работы в области малых расширений, связанная с конструктивной особенностью, обеспечивающей приближение ра бочих процессов к идеальным для этого двигателя (изохорическим V и изотермическим T) [2].

Наиболее простые и легко реализуемые на практике рабочие процессы (изобарические P и адиабатические A, цикл Брайтона) от рабатываются в газотурбинных установках атомной энергетики [3, 4]. Основной недостаток таких установок связан с потерями энергии при взаимодействии газа с лопатками. Характерная величи на КПД в этих процессах близка к 0.9, что влечет за собой около трети потерь цикла за счет высокого отношения суммы работ цикла к выходной работе.

Особенностью поршневых машин является отсутствие высо ких потерь при передаче энергии от газа к поршню (и наоборот).

Здесь необходимо минимизировать потери в узлах трения, через ко торые, зачастую, происходит передача энергии между расширяю щимися и сжимаемыми газовыми средами. Удачной конструкцией, обеспечивающей решение данной задачи и организацию замкнутого цикла, является поршневая машина [5], представленная на рис. 1.

Рис. 1. Схема двигателя АРАР, работающего в режиме "больших" Четыре камеры этой машины связаны с единой поршневой группой. Накопительные емкости обеспечивают хранение рабочего тела в промежутках между тактами перепуска его из одной камеры в другую и снижение перепада давления на участках нагрева и охлаж дения за счет увеличения разрешенного времени их прохода по этим участкам. Наличие процесса промежуточного хранения газа делает такой цикл отличным от цикла Брайтона.

Особенностью любой машины, работающей на основе А и Р процессов является зависимость их КПД от степени расширения газа в рабочих процессах, которая представлена на рис. 2 для цикла с максимальной температурой 500 оC в виде трех линий. Верхняя кри вая соответствует отсутствию потерь механической энергии, сред няя – уровню потерь энергии в каждом процессе равном 0.01, и нижняя – уровню потерь энергии в каждом процессе 0.05. Заметно падение КПД в области высоких расширений при больших величи нах потерь энергии в процессах. Поэтому, в газотурбинных установ ках имеют преимущества схемы с малыми расширениями и рекупе рацией тепловой энергии.

На основе поршневой машины с конфигурацией камер и поршневой группы по рис. 1 могут быть созданы двигатели с раз личными циклами, имеющие свои особенности.

КПД, о.е.

Рис. 2. Зависимости КПД двигателя с замкнутым циклом АРАР от степени расширения и потерь энергии в рабочих процессах Двигатель по рис. 1 желательно использовать при "больших" расширениях рабочего тела. При "малых" расширениях двигатель необходимо строить по рис. 3 с рекуператором тепловой энергии.

Такой двигатель с замкнутым циклом сложнее аналога, работающе го в режиме "высоких" расширений, и не имеет видимых преиму ществ.

Рис. 3. Схема двигателя АРАР, работающего в режиме малых Большие значения КПД могут быть получены при тех же гра ничных температурах цикла с использованием решения [6]. В этом случае реализуется ступенчатое приближение к циклу Карно (ТАТА) со вставками изобарических процессов. Такой цикл можно кратко описать как ТАРТАР. Схема двигателя на рис. 4.

Рис. 4. Схема двигателя с приближением к циклу ТАРТАР На практике может найти применение двигатель с разомкну тым циклом, в котором в качестве рабочего тела используется воз дух. Такой двигатель наиболее прост в изготовлении и обслужива нии, поскольку в нем отсутствует холодильник. Горячий воздух сбрасывается в атмосферу, и из атмосферы отбирается холодный воздух (как после холодильника). Недостатками такого двигателя (рис. 5) будут некоторое снижение КПД и литровой мощности. В определенных условиях это приемлемо.

В двигателях с замкнутой циркуляцией рабочего тела макси мальное давление можно установить на уровне 50 атм, в качестве рабочего тела использовать гелий, обеспечивающий минимум гид равлических потерь. Сравнение характеристик двигателей с замкну тым циклом представлено на рис. 6. Достижимая литровая мощ ность двигателей с разомкнутым циклом составляет 3 кВт/л, а их КПД будет на уровне до 40 %.

Рис. 5. Схема двигателя с разомкнутым циклом АРАР Рис. 6. Зависимость КПД различных двигателей от их литровой мощ ности: сплошная линия – ТАРТАР, короткий пунктир – АРАР, длин Двигатели на основе АР процессов имеют большие значения КПД, чем двигатели Стирлинга при одинаковых температурах цик ла, меньшую материалоемкость. Ожидаемая себестоимость таких двигателей при отлаженном производстве не выше себестоимости бензиновых ДВС. Отсутствие ударных нагрузок и вредных газов в рабочем тракте позволит довести длительность работы без капи тального ремонта свыше 100 тыс. часов.

Разработка двигателей может вестись по принципу "от просто го к сложному" – от максимальных температур 500 оС, от разомкну тых схем циркуляции рабочего тела. При максимальных температу рах цикла 700 оС становится достижимой величина КПД – 60 %.

Имеются технические заготовки для решения соответствующих за дач, например [7].

Поршневые двигатели с АР процессами найдут применение в различных отраслях народного хозяйства. Привлекательно их ис пользование в качестве автономных источников электропитания с газовым топливом, в качестве солнечных электростанций, в сельхоз машинах с возобновляемым топливом и ряде других областей.

1. Ридер Г., Хупер Ч. "Двигатели Стирлинга". – Пер. с англ. – М.: Мир, 2. Котов В.М., Тихомиров Л.Н., Котов С.В., Райханов Н.А. О возможностях тепловых машин с газовым рабочим телом в замкнутом цикле. // Меж дународная научно-практическая конференция "Малая энергетика – 2003" (Обнинск, 11 – 14 ноября 2003 г.).

3. Костин В.И., Кодочигов Н.Г., Белов С.Е. Развитие проекта блока преоб разования энергии ГТ-МГР. // Атомная энергия. Том 102, вып. 1. Январь 4. Masuro Ogawa, Tetsuo Nishihara. Present status of energy in Japan and HTTR project. // Nuclear Engineering and Design. 233 (2004) 5-10.

5. Поршневой двигатель с замкнутым рабочим циклом./ Котов В.М., Тихо миров Л.Н. - Предварительный патент Республики Казахстан № от 07.01.2004 по заявке № 2002/0333.1 от 21 марта 2002 г.

6. Патент РФ № 2284420. Способ работы тепловой машины и поршневой двигатель для его осуществления / Котов В.М. - 2006.

7. Поршневая машина (варианты) / Котов В.М. - Предварительный патент Республики Казахстан № 13699 от 09.09.2003 по заявке № 2002/0335. от 21 марта 2002 г.

ИССЛЕДОВАНИЕ ВАКУУМИРОВАННЫХ

СТЕКЛОПАКЕТОВ ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ В КАЧЕСТВЕ

ПРОЗРАЧНОЙ ИЗОЛЯЦИИ СОЛНЕЧНЫХ КОЛЛЕКТОРОВ

Канд. техн. наук С.Н. Трушевский, асп. И.В. Митина Одним из применений вакуумированных стеклопакетов (ВСП) предполагается использование их в качестве светопрозрачных ограж дений солнечных коллекторов (СК) для существенного снижения теп лопотерь по сравнению с одинарным и двойным остеклением. В [1] оценён вклад сопротивления вакуумного промежутка, в том числе теп лопроводности разреженного газа, в сопротивление теплопередаче ВСП для светопрозрачных ограждений жилых зданий при соблюдении условий международного стандарта ASTM, 1991 [2] для зимнего сезона – он составляет до 91% при вакууме 10-3 мм рт. ст. и селективности од ной из внутренних поверхностей стёкол с излучательной способностью = 0,1. Учитывая неконтролируемость вакуумной среды в ВСП в про цессе эксплуатации, возможна потеря вакуума из-за различных дефек тов конструкции, а также при десорбции воды с внутренних поверхно стей стеклопакетов, что может привести к существенному увеличению теплопроводности, т.е. снижению сопротивления теплопередаче. Вме сте с тем, условия эксплуатации ВСП в составе СК существенно отли чаются от оконных, в частности, по рабочей температуре и углу накло на СК к горизонту. Стендовые испытания стеклопакетов проводятся на специальном стандартизованном оборудовании с климатическими ка мерами [2, 3], имитирующими внутренние и внешние условия среды, кроме облучённости Солнцем, обусловленные стандартами как упомя нутого ASTM, так и, например, СНиП 26602.1-99 [4]. Проведение ис пытаний ВСП в составе СК на этом оборудовании не предусмотрено.

Ввиду неопределённости степени вакуума, оценку эффективности кон кретного ВСП можно произвести в сравнении с эталонным образцом, имеющим известные расчётные и экспериментальные параметры, на пример, СК с двойным остеклением.

Для этой цели были изготовлены макеты спаренных солнечных коллекторов, в которых в идентичных условиях испытывались два типа прозрачной изоляции. Макеты состояли из общих корпуса и теплоизо ляции из пенопласта, в углублениях которых размещались светопо глощающие металлические пластины без полезной нагрузки, одна из пластин покрывалась двойным стеклом, другая – ВСП. Испытания проводились как при искусственном освещении, так и в натурных ус ловиях. Сравнение экспериментальных и расчётных результатов обсу ждаются в данном сообщении на примере исследования одного из ма кетов.

Эксперимент проводился следующим образом: макет спарен ного СК устанавливался стационарно с направлением нормали на Солнце в полдень. С тыльной стороны макета в пластины были зачека нены хромель-копелевые термопары, выведенные наружу через пено пластовую теплоизоляцию и подключённые компенсационными про водами к компьютеру через согласующие устройства: модуль ввода аналоговый МВА-8 и преобразователь RS-232 – RS-485. Температура наружного воздуха также измерялась хромель-копелевой термопарой.

Суммарная солнечная радиация измерялась пиранометром в плоскости апертуры солнечного коллектора. Регистрация температур осуществ лялась через каждые 10 с. На рис. 1 показано изменение температур двух спаренных макетов СК, испытанных синхронно 12.02.2007 г.:

кривые 1 (ВСП) и 2 (двойное остекление, зазор между стёклами 5 мм) с размерами прозрачных ограждений 0,5х0,5 м2;

кривые 3 (ВСП) и (двойное остекление, зазор 3 мм) – 0,3х0,3 м2;

кривая 5 – температура внешней среды. Как следует из графика (кривые 1 и 2), температура пластины под ВСП в околополуденное время превосходит температуру пластины под двойным стеклом на 20оС, но, достигнув максимума 104,5оС, кривая 1 резко пошла вниз – произошло разрушение стёкол ВСП. Возможной причиной разрушения может быть разное термиче ское расширение стёкол ВСП, обусловленное разностью температур 69°С. Заметим, что такой перепад температур между внутренним и внешним стёклами ВСП возможен при их эксплуатации в зданиях в условиях низких температур среды. На втором макете СК температуры пластин под ВСП и двойным стеклом (кривые 3 и 4) мало отличаются друг от друга, а в ряде опытов с другими макетами пластины под двой ным стеклом имели более высокую температуру, чем под ВСП.

Характерным для рассмотренного макета является превышение температуры пластины под двойным стеклом над температурой пла стины под ВСП до уровня температур примерно 46оС. В других экспе риментах превышения наблюдались до более высоких температур, вплоть до 65оС, а также при незначительном нагреве пластин при не достаточной радиации или при значительной облачности, что объясня ется более низкими радиационными потоками СК.

10:30 11:00 11:30 12:00 12:30 13:00 13:30 14:00 14:30 15:00 15:30 16:00 16:30 17:00 17: Рис. 1. Температуры пластин под ВСП и двойным остеклением, температура окружающей среды в течение дня Математическая постановка и методы решения системы уравнений описаны в [5]. Целью эксперимента является определение коэффициента теплопроводности вак и по его значению – давления p вакуумной среды в зазоре между стёклами.

Решение системы уравнений производилось итерационным методом на компьютерной программе Excel при следующих чис ленных значениях: коэффициент теплоотдачи и температура воздуха окружающей среды hс2-а = 23 Вт/(м2·К) [3] и Та = 266,3 К, соответ ственно;

толщина и коэффициент теплопроводности стёкол ст = ст1 = ст2 = 0,004 м и ст = ст1 = ст2 = 0,74 Вт/(м·К);

степень черно ты небосвода а = 0,9, пластины п = 0,9, второго стекла с2 = 0,9, внешней, обращённой к пластине, поверхности первого стекла 1 = 0,9;

степень черноты внутренней поверхности стекла с1 варьируется в зависимости от покрытия поверхностей (см. таблицу 1);

толщина воздушного зазора между пластиной и ВСП возд = 24·10-3 м;

толщи на вакуумного зазора вак = 0,2·10-3 м.

Коэффициент теплопроводности разреженного воздуха (ва куума) вак, определяется в зависимости от величины отношения длины свободного пробега молекул 0 к расстоянию между стёклами вак и для молекулярных условий переноса газом тепловой энергии, соответствующих 0 вак, рассчитывается по формуле, полученной в [1]:

где – коэффициент аккомодации обеих поверхностей, = 0,82, = 1,4 для двухатомных газов, возд = 0,024 Вт/(м·К) – коэффициент теплопроводности воздуха при нормальных условиях.

Давление p в однородном газе связано с длиной свободного пробега молекул 0 и определяется формулой молекулярно кинетической теории:

где Т – средняя температура газа, К;

Т = (T1 + T2)/2;

k = 1,38· Дж/К – постоянная Больцмана, – диаметр молекулы воздуха, 1,7·10-10 м [5].

Расчёты производились по полученным экспериментальным данным, определялись фактический коэффициент теплопроводно сти, сопротивление теплопередаче и степень вакуума в зазоре. В ре зультате расчётов найдено значение вак = 0,48·10-3 Вт/(м·К), а из формулы (1) – длина свободного пробега 0 = 12,3·10-3 м, т.е. выпол няется условие 0 вак. Из формулы (2) получено значение p = 2, Па 2·10-2 мм рт. ст.

Аналогично обрабатывались результаты эксперимента пла стины под двойным стеклом. Для сравнения рассчитывался теорети ческий вариант, в котором при граничных условиях эксперимента определялась достижимая максимальная температура пластины (получено Тп(макс) = 500 К), если бы коэффициент теплопроводности разреженного газа соответствовал вакууму 10-3 мм рт. ст. при Т0 = 273 К, а излучательная способность внутренней поверхности перво го стекла ВСП была бы с1 = 0,1. Основные результаты эксперимента и расчётов макета СК с остеклением 0,5х0,5м2 сведены в таблицу 1.

Суммарная солнечная радиация в расчётный период была 570 Вт/м2, температура среды минус 7°С. Из таблицы следует, что коэффици ент теплопроводности разреженного газа ВСП составляет вак = 0,48·10-3 Вт/(м·К), что соответствует вакууму p = 2·10-2 мм рт. ст.

вместо p = 10-3 мм рт. ст., указанного в паспортных данных ВСП.

Соответственно уменьшилось сопротивление теплопередаче ваку умного промежутка Rc1-c2 в 3 раза, а общего сопротивления теплопе редаче ВСП R – в 2 раза.

Экспериментальные и расчетные данные макета СК с двойным остеклением (теоретич.) *) для воздушного зазора между стёклами.

Сопротивление вакуумного промежутка составляет в теоре тическом варианте 87,2%, а в экспериментальном – 59,5% от общего сопротивления. Сходимость результатов расчётов и экспериментов оценивалась по соответствию потоков равенству (3) и поглощенной солнечной радиации из эксперимента и уравнения (4) и составила от 1 до 5,8%:

где q, qп-c1, qc1-c2, qc2-ос – тепловые потоки соответственно через про зрачную изоляцию, от пластины к первому стеклу, от первого стекла ко второму, от второго стекла к окружающей среде, Вт/м2;

qпотери – потери через боковую и прозрачную изоляции, Вт/м2;

1, 2 – коэф фициенты пропускания стекол;

п – коэффициент поглощения пла стины;

Н – суммарная солнечная радиация, Вт/м2.

1. Трушевский С.Н. Метаморфозы теплопроводности в узких зазорах на примере вакуумированных стеклопакетов.// Гелиотехника, №3, 2007.

2. Collins R.E. and Simko T.M. Current status of the science and technology of vacuum glazing//Solar Energy. ISES, 1998, V. 62, No. 3, pp.189 – 213.

3. ГОСТ 26602.1-99. Блоки оконные и дверные. Методы определения со противления теплопередаче.

4. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.

5. Трушевский С.Н., Митина И.В., Иванчевская Э.С. Сравнительные ис пытания макета солнечного коллектора с вакуумированным стеклопаке том и двойным остеклением. // Труды 5-й Международной научно технической конференции «Энергообеспечение и энергосбережение в сельском хозяйстве», часть 4 «Возобновляемые источники энергии. Ме стные энергоресурсы. Экология». М.: ГНУ ВИЭСХ, 2006.

6. Кучеренко Е.Т. Справочник по физическим основам вакуумной техни ки. Киев: «Вища школа», 1981.

7. Грошковский Я. Техника высокого вакуума. – Пер. с польского. – М.:

«Мир», 1975.

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ СОЛНЕЧНЫХ МОДУЛЕЙ,

СОСТОЯЩИХ ИЗ ДВУСТОРОННИХ ФОТОЭЛЕМЕНТОВ

И КОНЦЕНТРАТОРОВ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГИИ



Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 || 6 | 7 |   ...   | 14 |
 




Похожие материалы:

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ И ...»

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ И ...»

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) Открытое акционерное ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ АГРОХИМИИ им. Д. Н. ПРЯНИШНИКОВА ПОЧВЕННЫЙ ИНСТИТУТ им. В. В. ДОКУЧАЕВА УТВЕРЖДАЮ УТВЕРЖДАЮ Министр сельского хозяйства Президент Российской академии Российской Федерации сельскохозяйственных наук _А. В. Гордеев _Г. А. Романенко 24 сентября 2003 г. 17 сентября 2003 г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ КОМПЛЕКСНОГО МОНИТОРИНГА ПЛОДОРОДИЯ ПОЧВ ...»

«МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно- производственной конференции Москва 2006 РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт гидротехники и мелиорации имени А.Н.Костякова МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно-производственной конференции, посвященной 40-летию начала осуществления широкомасштабной программы мелиорации Москва 2006 УДК 631.6 М 54 ...»

«ПЧЕЛОВОДСТВО А.Г МЕГЕДЬ В.П. ПОЛИЩУК Допущено Государственным агропромышленным комитетом Украинской ССР в качестве учебника для средних специальных учебных заведений по специальностям Пчеловодство и Зоотехния Киев Выща школа 1990 ББК 46.91я723 М41 УДК 638.1(075.3) Рецензенты: преподаватель М. И. Совкунец (Борзнянский совхоз-техникум Черни говской области), И. Ф. Доля (заведующий пчелофермой Республиканского учеб но-производственного комбината по пчеловодству) Переведено с издания: Мегедь О. Г., ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет. Институт наук о Земле ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVII Докучаевские молодежные чтения посвященной 110-летию Центрального музея почвоведения им. В.В. Докучаева НОВЫЕ ВЕХИ В РАЗВИТИИ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ КАК СРЕДСТВА ПОЗНАНИЯ ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVI Докучаевские молодежные чтения посвященной 130-летию со дня выхода в свет книги Русский чернозем В.В. Докучаева ЗАКОНЫ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: НОВЫЕ ВЫЗОВЫ 4– 6 марта 2013 года ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XV Докучаевские молодежные чтения посвященной 150-летию со дня рождения Р.В. Ризположенского ПОЧВА КАК ПРИРОДНАЯ БИОГЕОМЕМБРАНА 1– 3 марта 2012 года Санкт-Петербург ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В.Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Всероссийской научной конференции XIV Докучаевские молодежные чтения посвященной 165-летию со дня рождения В.В.Докучаева ПОЧВЫ В УСЛОВИЯХ ПРИРОДНЫХ И АНТРОПОГЕННЫХ СТРЕССОВ 1– 4 марта 2011 года Санкт-Петербург ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ СЕВЕРО-ЗАПАДНАЯ ВЕТЕРИНАРНАЯ АССОЦИАЦИЯ МАТЕРИАЛЫ МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ СТУДЕНТОВ, АСПИРАНТОВ И МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ ЗНАНИЯ МОЛОДЫХ ДЛЯ РАЗВИТИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ И АПК СТРАНЫ Санкт-Петербург 2012 1 УДК: 619 (063) Материалы международной научной конференции студентов, аспи рантов и молодых ученых Знания ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГРОДНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МАТЕРИАЛЫ ХІІ МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (Гродно, 18-20 мая 2011 года) В ТРЕХ ЧАСТЯХ ЧАСТЬ 3 АГРОНОМИЯ ЗАЩИТА РАСТЕНИЙ ЗООТЕХНИЯ ВЕТЕРИНАРИЯ ТЕХНОЛОГИЯ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ ОБЩЕСТВЕННЫЕ НАУКИ К 60-летию вуза Гродно УО ГГАУ УДК 63 (06) ББК М Материалы ХІІ Международной студенческой научной конференции. – Гродно, 2011. – ...»

«Казанский (Приволжский) федеральный университет Общество почвоведов им. В.В. Докучаева Институт проблем экологии и недропользования АН РТ НАСЛЕДИЕ И.В. ТЮРИНА В СОВРЕМЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЯХ В ПОЧВОВЕДЕНИИ Материалы международной научной конференции Казань, 15-17 октября 2013 г. И.В.Тюрин (1892-1962) Казань 2013 УДК 631.4 ББК 40.3 Печатается по решению Ученого совета Института фундаментальной медицины и биологии ФГБОУ ВПО Казанский (Приволжский) федеральный университет Наследие И.В. Тюрина в ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издательство Санкт-Петербургского университета 2012 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2012 УДК 631.4 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: Б.Ф. Апарин (председатель), Е.В. Абакумов, ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издательство Санкт-Петербургского университета 2009 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2009 УДК 631.4 + 577.34 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: И.А. Горлинский (председатель), Б.Ф. ...»

«X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ МАТЕРИАЛЫ КОНФЕРЕНЦИИ 25-27 сентября 2013 г. г. Благовещенск АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ БОТАНИЧЕСКОГО САДА-ИНСТИТУТА ДВО РАН АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ WWF РОССИИ БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПЕДАГОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ РОССИЙСКИЙ ФОНД ФУНДАМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ СОЦИАЛЬНО-ЭКОЛОГИЧЕСКОГО СОЮЗА АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ РУССКОГО БОТАНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА СОВЕТ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ АФ БСИ ДВО РАН X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ 25-27 сентября ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ МАТЕРИАЛЫ IX МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ С МЕЖДУНАРОДНЫМ УЧАСТИЕМ 31 марта 2011 Димитровград 2011 г. УДК 631 Редакционная коллегия: Главный редактор Х.Х. Губейдуллин Научный редактор Т.А. Мащенко Редакционная коллегия И.И. Шигапов А.М. Кадырова ...»

«Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Воронежский государственный аграрный университет имени К.Д. Глинки (Россия) Германо-российский кооперационный проект Развитие и внедрение современных технологий производства молока и говядины в РФ III РОССИЙСКО-ГЕРМАНСКАЯ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ Перспективы развития сельского хозяйства: кормопроизводство и кормление КРС как предпосылка высокой продуктивности в молочном и мясном скотоводстве ...»

«Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина В.А. Марков, Е.С. Иванов, Е.А. Лупанов Биоразнообразие и охрана природы Учебное пособие Рязань 2009 ББК 20.1я73 М26 Печатается по решению учебно-методического совета Государ ственного образовательного учреждения высшего профессиональ ного образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина в соответствии с ...»






 
© 2013 www.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.