WWW.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

 

Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 |

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский ...»

-- [ Страница 8 ] --

Как следует из результатов прогнозной оценки, выявление эффективных источников оптического излучения и ОУ на их основе создает дополнительные возможности повышения продуктивности и снижения себестоимости овощной продукции за счет уменьшения периода вегетации. Можно отметить, что для повышения эффектив ности не обязательно использовать в теплицах облучатели с двумя лампами, например, с МГЛ и НЛВД одной мощности;

достаточно применить схему совмещенной ОУ, в которой между 4 облучателя ми ЖСП 44-400\600\750 располагается в шахматном порядке один облучатель ГСП 30-2000. Для повышения продуктивности огурца присутствие в спектре ламп «синего» излучения обязательно, одна ко, в небольшой добавке от 15% до 20%, что могут обеспечивать также ОУ со смешанным спектральным составом излучения ламп.

1. Прикупец Л.Б., Тихомиров А.А. Оптимизация спектра излучения при выращивании овощей в условиях интенсивной светокультуры. // Све тотехника, 1992, №3, с.5-7.

2. Сарычев Г.С. Продуктивность ценозов огурцов и томатов в функции спектральных характеристик ОУ. // Светотехника, 2001, №2, с.27-29.

3. Малышев В.В. К пересмотру норм технологического проектирования облучательных установок для теплиц.// Ассоциация «Теплицы Рос сии». Информационный сборник, 2001, № 2, с. 29-38.

4. Малышев В В., Лямцов А.К. Современная светотехника для теплиц. // Автоматизация сельскохозяйственного производства. Сб. докладов межд. научно-технической конференции. (29-30 сентября 2004, Углич).

РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ

РЕЖИМОВ РАБОТЫ КОМБИНИРОВАННОЙ СИСТЕМЫ

ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПЛЕНОЧНЫХ ТЕПЛИЦ

Канд. техн. наук К.Г. Фаталиев, канд. техн. наук И.М. Гаджиев, д-р техн. наук К.И. Алиев, канд. физ.-мат. наук С.Т. Гусейнов, (Азербайджанский НИИ «Агромеханика», г. Гянджа) Природно-климатические условия Азербайджанской Рес публики позволяют круглогодично обеспечивать население свежими овощами, выращенными как на открытом, так и на закрытом грунте, используя для этой цели различные культивационные сооружения.

Наряду с существующими крупными специализированными теп личными хозяйствами в последние годы широкое распространение получило выращивание фермерами в своих хозяйствах овощей и рассады в осенние, зимние и весенние месяцы в пленочных тепли цах арочного типа, площадь которых колеблется в широких преде лах и зависит от производственных нужд и экономических возмож ностей фермера. Резкое увеличение цен на традиционные виды энергоносителей в настоящее время существенно повлияло на себе стоимость продукции, выращиваемой в пленочных теплицах, так как пленочные теплицы, требуя малые капитальные затраты на соору жения, имеют высокие эксплуатационные затраты, более 50% кото рых идет на процесс создания оптимального микроклимата. С этой точки зрения замена традиционных видов энергоносителей на аль тернативные, возобновляемые источники энергии является весьма актуальной задачей. Учитывая вышеизложенное, и в целях экономии топлива и электроэнергии, при выращивании овощей и рассады в пленочных теплицах фермерских хозяйствах в НИИ "Агромеханика” Азербайджанской Республики проводятся исследования по разра ботке способа, обеспечивающего комбинированное использование возобновляемых источников энергии: – солнечную и низкопотенци альную теплоту грунта, а также системы, позволяющего использо вать эти виды альтернативных источников тепловой энергии для полного или частичного обогрева пленочных теплиц. На рис. 1 при ведена структурная схема теплоснабжающей системы. Система со стоит из солнечного коллектора 1, служащего для улавливания, кон центрирования лучистой энергии и преобразования ее в тепловую, теплового аккумулятора 7, расположенного в грунте на определен ной глубине, представляющего собой емкость, заполненную насып ным способом теплоаккумулирующим материалом и имеющим ес тественные свободные пространства, представляющие собой каналы для циркуляции теплоносителя, передающего или отбирающего теп ло, омывая поверхность теплоаккумулирующего материала, тепло передающую систему, оборудованную напорным устройством – вентилятором 5 с помощью которого теплоноситель – воздух пере дает тепло от приемника – солнечного коллектора в тепловой акку мулятор, напорным устройством – вентилятором 8, подающего теп лоноситель из теплового аккумулятора в отапливаемый объект пленочную теплицу 3 или же для частичного подогрева в отопи тельный прибор 4, использующий традиционные виды энергии, сис темы воздуховодов, служащих для транспортирования теплоносите ля, запорно-регулирующей арматуры 2, 6, дающего возможность осуществлять различные режимы работы устройства. Предлагаемая система имеет возможность осуществлять следующие режимы рабо ты: тепловая зарядка подземного аккумулятора, непосредственный обогрев пленочной теплицы за счет теплоты, полученной в солнеч ном коллекторе, обогрев пленочной теплицы установленным отопи тельным прибором и частично за счет теплоты солнечного коллек тора, обогрев пленочной теплицы установленным отопительным прибором и частично за счет теплоты подземного теплоаккумулято ра, обогрев пленочной теплицы непосредственно теплом подземного теплоаккумулятора, режим вентиляции пленочной теплицы.

Рис. 1. Структурная схема системы теплоснабжения Для проектирования комбинированной системы отопления пленочной теплицы, были проведены исследования по определению исходных данных. Так для выбранной Гянджа – Казахской климати ческой зоны суммарная солнечная радиация в кДж/см2 за многолет ний период соответственно по месяцам периода выращивания ово щей и рассады составляла IХ-51,5;

Х-35,0;

ХI-23.4;

ХII-18,4;

I-20,9;

II-25,1;

III-39,4;

IV-49,0;

количество часов солнечного сияния в про центном отношении IХ-22,5%;

ХII-31,7%;

I-24%;

II-22,6%;

III-33,5%;

IV-54,3%. Исследованиями установлено, что в выбранном климати ческом районе на 3,2м от поверхности средняя годовая температура грунта составляет 15оС, а разброс температур по месяцам составляет не более 3 оС. На основе учета местных климатических условий, объемно-планировочных решений, теплозащитных свойств ограж дающих конструкций был проведен расчет теплового баланса и воз духообмена пленочной теплицы и определена потребность в теплоте для 1м2 полезной площади пленочной теплицы в дневное и ночное время суток в различные месяцы сезона выращивания овощей и рас сады приведенная на рис. 2.

Рис. 2. Гистограмма потребности в теплоте для 1м2 полезной пленочной теплицы в период выращивания овощей и рассады При построении математической модели учитывается то, что рассматриваемая задача в целом поэлементно физически линейна, то на этапе декомпозиции (расчленения системы на отдельные элемен ты и разработка для каждого элемента подходящей математической модели) нами было принято решение о целесообразности примене ния аналитических расчетных схем. Во-первых, это обеспечило бы получение точных решений. Во-вторых, именно такой подход обес печил бы возможность построения более корректных математиче ских моделей для каждой из расчлененных элементов. Для каждого элемента системы (рис.1) была разработана своя математическая модель и получены аналитические решения в вычислительной сис теме MAPLE. Разработанные вычислительные программы относятся к категории авторской разработки, в практическом и даже в теоре тическом плане имеют весомую значимость [2]. На этом этапе были учтены взаимовлияния элементов (в математическом понятии это влияния каждого элемента на начальные и краевые условия сопря женных элементов). В качестве примера, см. рис. 3, приведем ре зультаты исследования одного характерного блока (элемента). В на чальном, левом крае, согласно очередности, на температуру воздуха влияет солнечный коллектор и подземный аккумулятор тепла.

Рис. 3. Элемент системы теплоснабжения На рис. 3 T1(0) значение температуры подогретого воздуха в начальный момент времени в левом крае трубы (L24 = 0).

Математическая модель трубы, через которую происходит подача с постоянной скоростью подогретого воздуха в теплицу, описывается системой линейных, с постоянными коэффициентами, дифференциальных уравнений в частных производных (1).

где x – линейная координата вдоль продольной оси трубы, - время, T1 – температура воздуха внутри трубы, Tс – температура стенки трубы,,, и постоянные коэффициенты, физический смысл ко торых указан ниже.

Рассматриваемый элемент вдоль оси x можно дискретизиро вать. Целесообразность такой дискретизации обоснованна тем, что длина L24 мала и нас интересуют значения температур воздуха в трубах только на их входах и выходах [1]. Описанная дискретизация для математической модели отражается в том, что из уравнения в частных производных (1) путем замены дифференциального соот линейных ОДУ с постоянными коэффициентами (2) и начальными условиями (3). Здесь fo(t) –функция влияния предыдущего элемента (см. рис. 2), т.е. подземного аккумулятора тепла (косвенным образом и солнечного коллектора).

Где, после аппроксимации полученного решения для предыдущего элемента (метод наименьших квадратов) имеем:

p2=8E-08;

p3=-7E-12;

p4=1E-16. Постоянные коэффициенты, при веденные ниже, взяты из одного варианта числового примера наших машинных экспериментов: D1 = 0.08, м., = 0.001 м. – толщина стенки трубы, c = 2700 кг/м3 – плотность материала трубы, = 1.29 кг/м3 - плотность воздуха, cc = 920 Дж/(кг.К) – тепло емкость материала трубы, c1 = 1009 Дж/(кг.К) – теплоемкость воздуха, = 0.51 м/сек - скорость перемещения воздуха (влияние вентилятора), По полученным машинным аналитическим решениям [2] задачи (2) и (3), были построены графики кривых, один из которых в качестве примера приведен на рис. 4.

Рис. 4. График изменения температуры теплоносителя в элементе системы теплоснабжения пленочной теплицы Проведенная нами исследовательская работа на этом рубеже дает нам основание сделать следующие основополагающие выводы:

1. Поведенные исследования позволили определить исходные данные для проектирования комбинированной системы для теплоснабжения пленочных теплиц с учетом местных кли матических условий;

2. Разработанная методика позволяет более точно математиче ски описать процессы, происходящие в отдельных элементах комбинированной системы теплоснабжения пленочных теп 1. Остапчук Н.В. Основы математического моделирования процессов пищевых производств. Киев: «Вища школа», 1991.

2. Гусейнов С.Т., Фаталиев К.Х., Гаджиев И.М. Аналитическая математи ческая модель одной линейной тепловой системы на основе преобразо ваний Лапласа в системе MAPLE // Материалы научно-практической конференции по проблемам современной математики и компьютерной математике. Гянджа: Изд. ГДУ, 2007, с. 72 – 78.

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛООБМЕНА В ИЗМЕЛЬ

ЧЕННОЙ ПОЧВЕ И КОМКЕ ПРИ ОБЕЗЗАРАЖИВАНИИ

Д-р техн. наук Т.Х. Кабалоев, канд. техн. наук Т.М. Гокоев При подпочвенной подаче пара уменьшаются затраты труда, те пла и время обеззараживания. Существенно, что подпочвенная подача пара позволяет механизировать процесс обеззараживания почвы.

Обеззараживаемый слой при подпочвенном способе подачи пара в основном имеет температуру, равную температуре конденса та, но отдельные комки имеют температуру (особенно в центре ком ка) ниже, в связи с чем, после прогрева массива пар подают еще не которое для догрева комков.

При этом в период нагрева потери тепла незначительны, по скольку определяются они в основном фильтрационной составляю щей (qф), т.е.паром, уходящим в воздух теплицы в местах образова ния «факелов», но при подаче пара для догрева комка потери увели чивается за счет утечки пара в воздух теплицы. В связи с вышеизло женным необходимо исследовать процесс нагрева комка почвы, при охлаждении нагретого массива.

При математической формулировке задачи, для исследования опи санного выше процесса нагрева комка приняты следующие допущения:

-комок почвы рассматривается в виде шара, такое допуще ние правомерно, поскольку поверхность шара наименьшая для за данной массы, а значит расчетное количество тепла, поступающее через поверхность, возможно будет заниженное, то есть исключает ся завышение температуры комка (в том числе и в центре);

-глубину залегания комка в обеззараживаемом слое почвы будем исчислять от поверхности почвы до верхней точки шара (см. расчетную схему), это позволяет нам рассматривать нагрев комка, верхняя часть которого располагается на расстоянии l поверхности почвы;

-температуру поверхности комка считаем одинаковой во всех точках и равной температуре почвы на глубине залегания комка.

- нагрев комка происходит равномерно по всей поверхности (симметрично).

С учетом сформулированных допущений математическая модель процесса нагрева комка почвы за счет тепла обеззараживае мого слоя при его остывании имеет следующий вид:

Начальные условия:

t(х,0) = сопst - значения температуры в слое почвы;

t(r10) = t0 – значение температуры в шаре.

Так как решение будет найдено операционным методом, то граничные условия напишем для оригинала и изображения:

Рис. 1. Расчетная схема для поставленной задачи При решении дифференциального уравнения теплопровод ности для изображения при симметричной расположении изотерм относительно центра шара, т.е. при чет условий (3) и (4), использо вали решение [1]. Решение уравнения для определения температуры верхнего слоя почвы имеет вид:

Постоянную В определяем из граничного условия (2), т.е.

Следовательно, решение для изображения будет иметь вид Оно представляет собой отношение двух обобщенных полиномов где (s)- выражение в квадратной скобке, которое является обобщенным полиномом относительно s. Таким образом, условия теоремы разложения соблюдены.

Находим корни выражения (s), для чего его необходимо приравнять нулю. Отсюда получаем: 1) s=0 (двукратный корень), 2) sn = a 2 n R 2, бесчисленное множество простых корней, опре деляемых их характеристического уравнения.

которое получается следующим образом:

рактеристическое уравнение (8).

Для корня s=U применили теорему разложения (случай про стых корней) Затем применили теорему разложения для простых корней Sn.

Последнее равенство было написано с учетом характеристи ческого уравнения (8).

Следовательно, решение представленной задачи будет иметь вид:

Корни характеристического уравнения (9) являются рядом чисел, зависящих от критерия Кi, а именно µ2=4,4934, µ3=7,7253, µ4=10,904. М5=14,066, µ6= 17,2208 и т.д.

Анализ решения и удельный расход тепла. Напишем реше ние в критериальной форме:

Ряд в решении (10) быстро сходится и поэтому, начиная с некоторого значения Fo Fo1, им можно пренебречь по сравнению с двумя первыми членами в квадратных скобках. Начиная с этого зна чения, температура в любой точке шара будет линейной функцией времени, а распределение температуры - параболическим.

Найдем приближенное решение для малых значений Fo.

Вернемся к решению (7) которое можно переписать так:

При малых значениях Fo величина a велика. Известно, сятичного знака shu = chu = e, thu = cthu = 1. Тогда для значений r, близких к R, можно и Для центра шара (r=0) решение (11) можно написать так:

Из точного решения (10) и приближенных решений (13) и (15) следует, что относительная избыточная температура прямо про порциональна критерию Кирпичева и зависит от критерия Fo и отно сительной координаты r R.

Таким образом, отношение 0 К i есть функция только Fo и r R ;

В [1] построены кривые распределения величины 0 Кi по относительной координате для разных значений критерия Фурье (от 0,05 до 0,5). Начиная с Fo= 0,5, процесс нагревания становится ква зистационарным;

температура любой точки повышается по линей ному закону, а распределения температуры следует закону парабо лы. В [1] построены графики изменения величины 0 Кi от критерия Фурье для поверхности и центра шара. С помощью этих графиков расчет значительно упрощается.

Удельный расход тепла находится по формуле:

На рис. 1 представлены графики разогрева комка почвы (в центре) при диаметре комков 100 и 200 мм. Комки диаметром 100 и 200 мм получаются при обработке почвы бороздами, ячейками и т.д.

Рис. 1. Графики изменения температуры в центре комка при R1=50мм;

и R2=100мм;

(R1т R2т – получены теоретически;

На рис. 1 представлены графики, полученные теоретически R1т, R2т по уравнению (9) и экспериментально R1э, R2э. Как видно из графиков, даже при диаметре комков 200мм происходит разогрев комка до 800С и более за счет тепла окружающего массива. Из ре зультатов исследования видно, что предложенная математическая модель с достаточной для практических целей точностью отражает реальную картину формирования температурного поля в измельчен ной почве и комке при обеззараживании и рекомендуется для прак тического использования.

1. Лыков А.В. Теплопроводность и диффузия. М.: Государственное издатель ство технико-теоретической литературы, 1941. - 340 с.

ТЕРМИЧЕСКОЕ ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ПИТАТЕЛЬНЫХ

РАСТВОРОВ В ГИДРОПОННЫХ ТЕПЛИЦАХ

Д-р техн. наук Т.Х. Кабалоев, канд. техн. наук Т.М. Гокоев Питательный раствор многофазную систему, в которой домини рующими являются жидкая и твердая дисперсная фазы. Процесс терми ческого обеззараживания протекает одновременно как в жидкой, так и в твердой фазе. В условиях непрерывного контакта в системе «жидкое – твердое» происходит взаимное влияние различных факторов, что ослож няет анализ механизма термической инактивации микроорганизмов.

В связи с тем, что по этому вопросу мнения ученых противоре чивы, интересно более детально рассмотреть физическую сущность про цесса термического обеззараживания растворов загрязненных микроор ганизмами.

Термическая инактивация микроорганизмов во влажной среде представляет собой сложный процесс, зависящий от ряда физических, биохимических и других факторов. Изучению этого процесса посвяще ны многочисленные исследования. Однако до сих пор нет точного объ яснения явлений термоустойчивости микроорганизмов и причин их инактивации [1,2,3,4].

Характерны случаи инактивации в более сложной – двухфазной системе «жидкое – твердое». В присутствии твердой фазы главный про цесс, естественно, еще более усложняется и протекает по многостадий ной схеме.

Одним из основных элементов этого процесса является диффу зия инактивирующего агента к микроорганизму (этап Ш), осуществляе мая за счет ввода теплоносителя (пара) в обрабатываемую среду. Для определения закономерности изменения температуры при стерилизации жидкости острым паром в аппаратах периодического действия можно использовать уравнение теплового баланса.

Пренебрегая незначительными затратами тепла на прогрев воз душного пространства, расположенного над зеркалом жидкости, и теп ловыми потерями в окружающую среду, уравнение теплового баланса для момента разогрева жидкости можно записать в виде:

где М – массовый расход теплоносителя (пара) через барбо тер (кг/с);

- время контакта (с);

io - удельное значение энтальпии по ступающего в емкость пара;

Cж – теплоемкость жидкости (кДж/кг.град);

t – температура жидкости (0С);

V1 – объем жидкости в ап произведений масс отдельных частей корпуса аппарата;

Ск – теплоем кость материала аппарата (кДж/кг.град).

По мнению Бахраха, при термическом воздействии на микроор ганизмы, в частности на вирусы, происходит разрыв водородных связей и разрушение пространственного взаиморасположения структурных компонентов его капсида. В результате вирус утрачивает свои первона чальные функции. Из опытов Лауфера и Прайса следует, что инактива ция при высоких температурах происходит под действием двух факто ров: разрыва водородных связей и денатурации белка.

Процесс обеззараживания протекает по следующим основным этапам: I – концентрированный ввод инактивирующего агента;

II – тур булентное перемешивание жидкости;

III – диффузия инактивирующего агента к микроорганизму;

IV – проникновение инактивирующего агента через оболочку живой клетки;

V – воздействие инактивирующего агента на живую плазму клетки;

VI – отмирание микроорганизма.

При наличии в жидкой среде твердой дисперсной фазы послед няя может оказывать защитное действие, препятствуя проникновению инактивирующего агента к микроорганизмам, находящимся внутри твердой частицы. В этом случае IV этап протекает в две стадии: сначала в жидкой среде до частицы, а затем через твердую оболочку частицы к микроорганизму.

Количество теплоты, переданной жидкости в процессе инакти вации микроорганизмов, расходуется на повышение температуры от tин до tж + dt объема жидкости и корпуса аппарата. В этом случае уравнение теплового баланса (1) можно преобразовать в более удобную формулу для определения закономерности изменения температурного режима жидкости.

Для этого разделим обе части равенства на dr и перенесем все члены его в левую часть, после чего получим:

Равенство (3) может быть отнесено к дифференциальным урав нениям первого порядка. При неизменном расходе пара во время разо грева жидкости параметры «А» и «В» постоянны.

Для вывода общей закономерности изменения температурного режима сначала решаем следующее однородное уравнение:

Интегрируя (4) в пределах от 0 до t, найдем:

где к – произвольная постоянная интегрирования. Из равенства (5) следует, что Общее решение (3) находим методом вариации произвольной постоянной (4):

После подставки (6) и (7) в (3) и некоторых преобразований по лучим:

Подставляя (10) в (6) найдем:

Выражение (11) является общим решением (3).

В начальный момент процесса (=0) температура в аппарате рав на t. В этом случае имеем:

Подставляя значения «А» и «В» в (13), получим общее выраже ние изменения температурного режима инактивации в жидкой фазе:

Выражение (14) характеризует кинетику разогрева жидкости до температуры инактивации. Из (14) следует, что Решая (15) относительно, найдем:

Полученное выражение (16) позволяет в общем виде определять полное время, необходимое для разогрева жидкости до температуры инактивации содержащихся в ней патогенных микроорганизмов.

Данные, полученные в результате проведения экспериментов, послужили основанием для конструктивной разработки установки для обеззараживания растворов при гидропонном выращивании овощей термическим методом от вегетативных и споровых форм микроорганиз мов. Установка широко внедряется в гидропонных теплицах.

1. Рогачев В.И. и др. Термоустойчивость микроорганизмов и разработка ре жимов стерилизации консервов. // Центральный институт пищевой про мышленности. Научно-техн. конф., 1968.

2. Farkas I. Elemezi iparXXV evfolyam, 12 szam, 1970, 2-20.

3. Walker H.W. Matches I.R. Agres, I.C., 1971.

4. Greez H. Food irradiation, Karlsruhe, 1976, 20-30.

ОПЫТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИРОДНОГО ГАЗА

В КАЧЕСТВЕ МОТОРНОГО ТОПЛИВА

В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ

С каждым годом проблема перевода автотранспорта и сель скохозяйственной техники на альтернативные виды топлива, в том числе природный и сжиженный нефтяной газ, биотопливо стано вится более актуальной. Повышение цен на нефтепродукты автома тически ведет за собой и рост цен на сельскохозяйственную про дукцию.

Мировые запасы природного газа существенно превышают запасы нефти. Поэтому с точки зрения ресурсной безопасности он более предпочтителен, чем нефтяные виды топлива.

Природный газ является наиболее чистым видом моторно го топлива, что благоприятно сказывается и на экологической об становке.

Стоимость природного газа при его использовании в качест ве моторного топлива ниже стоимости любого другого моторного топлива, имеющегося на заправочных станциях. Предельная цена природного газа в Российской Федерации на АГНКС регулируется постановлением Правительства РФ от 15.01.93 года №31 и не может превышать 50% от стоимости бензина марки А-76.

В 2006 году ОАО «Газпром» и Министерством сельского хо зяйства РФ была утверждена Комплексная программа по стимули рованию широкомасштабного внедрения современных технологий перевода сельскохозяйственной техники на газомоторное топливо.

В ООО АПК «Воронежский» округа Кольчугино Владимир ской области в 2004 г. была пущена в эксплуатацию первая в Рос сийской Федерации сельская автомобильная газонаполнительная компрессорная станция (АГНКС) БИ-40, переведены и работают на природном газе тракторы К-701Г, Т-150КГ, МТЗ-82Г (рис. 1, 2), а также 9 модификаций автомобилей, 2 теплогенератора ТБ-1,5 пол нопоточного семяочистительного комплекса ПСОК-2000 и котель ная животноводческого комплекса.

Рис. 1. Газобаллонные тракторы К-701Г, Т-150КГ, МТЗ-82Г на природном газе в ООО АПК «Воронежский»

Рис. 2. Заправка природным газом на АГНКС трактора К-701Г Производственная программа по переводу сельскохозяйствен ной техники на газомоторное топливо в данном хозяйстве представлена в табл. 1. Из них автотракторная техника составляет 44 единицы.

Таблица 1. Сельскохозяйственная техника, переводимая на газомоторное топливо в ООО АПК «Воронежский»

В табл. 2 приведены данные по затратам на приобретение и уста новку газобаллонного оборудования (ГБО) с регулировкой газобал лонной аппаратуры.

В целом по хозяйству на перевод автотракторной техники затраты составляют 3620,0 тыс. руб., из них на тракторы – 61,3 %, на автомобили – 38,7 %.

Таблица 2. Затраты на перевод сельскохозяйственной техники на газомоторное топливо в ООО АПК «Воронежский»

Автомобили Для определения первоочередных наиболее эффективных направлений газификации сельскохозяйственной техники определе ны удельные показатели затрат на приобретение и установку ГБО в расчете на 1 л замещаемого нефтяного топлива (табл. 3).

Таблица 3. Соотношение затрат на ГБО по маркам машин Наименование Число приобретение и замещения ГБО в рас Автомобили Как следует из табл. 3, наиболее низкие затраты при перево де на КП Г - по тракторному парку, особенно по тракторам К-700 и Т-150К. Это объясняется более высокой их энерговоору женностью, а следовательно, и потреблением топлива. Так, трактор К-700 по сравнению с МТЗ-80 потребляет топлива в 2,6 раза больше, а его переоборудование на газомоторное топливо в расчете на 1 л замещаемого нефтяного моторного топлива обходится на 49 % дешевле. Более высокие затраты для МТЗ объясняются также и конструктивной необходимостью установки на крыше трактора дорогостоящих облегченных металлопластиковых баллонов.

В табл. 4 показана экономическая эффективность замещения нефтяного моторного топлива КПГ в ООО АПК «Воронежский».

Данные таблицы показывают, что использование природно го газа позволяет хозяйству почти полностью (866,2 тыс. л/год) за местить светлые нефтепродукты и сократить затраты на топливо на 7,3 млн руб., или на 70 %. Срок окупаемости капвложений на пере вод сельскохозяйственной техники на газомоторное топливо состав ляет 1,2 года. В 2 раза повышается надежность топливного обеспе чения сельскохозяйственной техники в условиях постоянно возрас тающей цены нефтяного моторного топлива, в 4-5 раз снижаются выбросы вредных веществ с выхлопными отработанными газами в окружающую среду.

Таблица 4. Экономическая эффективность замещения нефтяного моторного топлива компримированным природным газом в ООО АПК «Воронежский»

Объем замещения нефтяного моторного топлива, 866, тыс. л/год Цена моторного топлива, руб./л:

компримированного природного газа, руб./м3 3, (30% от стоимости бензина АИ-80) Стоимость замещения нефтяного Сокращение затрат на топливо при переходе на Затраты на перевод с.-х. техники на газомоторное на:

Государственные испытания газобаллонных тракторов, про веденные в 2005-2006 гг. на ФГУ «Владимирская МИС», в ООО Рис. 3. Газобаллонный трактор К-701Г в работе:

а) с агрегатом почвообрабатывающим комбинированным АПК-6;

АПК «Воронежский» (рис. 3) подтверждают высокую эффектив ность использования природного газа в качестве моторного топли ва.

Так, например, годовой экономический эффект от использо вания газомоторного топлива на тракторе К-701Г составляет тыс. руб. Срок окупаемости капвложений на его перевод - 0,95 года.

ПРИМЕНЕНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО УСТРОЙСТВА

ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ КАЧЕСТВЕННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ

ДИЗЕЛЬНОГО ТОПЛИВА

Д-р биол. наук В.М. Пащенко, канд. техн. наук В.И. Ванцов, Данное устройство относится к устройствам, анализирую щим жидкости с помощью электрических и электромагнитных средств. Может использоваться в нефтеперерабатывающей про мышленности, при транспортировке, хранении и реализации топли ва во всех областях промышленности, где необходим оперативный контроль качества автомобильного топлива.

Характеристикой эффективности сгорания топлива в двига теле с воспламенением от сжатия является цетановое число – про центное, по объему, содержание цетана (С16Н34) в смеси с альфаме тилнафталином, которая по характеру самовоспламенения эквива лентна топливу, испытуемому в стандартных условиях. По ГОСТ 305-82 всё выпускающееся дизельное топливо имеет цетановое чис ло равное 45. При повышении цетанового числа топлив скорость нарастания давления снижается, и уменьшаются жесткость работы двигателя, расход топлива и дымность отработавших газов. С по вышением цетанового числа сверх оптимального ухудшается эко номичность двигателя в среднем на 0,2-0,3% на единицу цетанового числа и повышается дымность отработавших газов. Цетановое число топлива связано с показателями испаряемости и химического соста ва. Топливо утяжеленного фракционного состава с улучшенной вос пламеняемостью может привести к увеличению дымности отрабо тавших газов, топливо же расширенного, облегченного состава мо жет привести к ухудшению воспламеняемости и прокачиваемости за счет образования паровых пробок в системе питания дизеля [1].

В качестве эталонных топлив используют два индивидуаль ных углеводорода – цетан (нормальный гексадекан С16Н34) и альфаме тилнафталин (ароматический углеводород С11Н10). Цетан обладает высокой склонностью к самовоспламенению, и его воспламеняемость условно принята за 100 ед. Альфаметилнафталин имеет, наоборот, большую задержку самовоспламенения, и поэтому воспламеняемость этого индивидуального углеводорода условно принята за 0. Составляя смеси цетана и альфаметилнафталина в объемных процентах, можно получить топливо с цетановым числом от 0 до100.

Задача, на решение которой направлено применение элек тромагнитного устройства, заключается в создании прибора, позво ляющего производить оперативный контроль качества дизельного топлива.

Технический результат заключается в создании компактного и мобильного устройства для определения цетанового числа дизель ного топлива.

Устройство для электромагнитного исследования дизельного топлива, содержащее измеритель импеданса, включающий в себя гене ратор электрического импульса и измерительные шкалы определения реактивного сопротивления и сдвига фаз между током и напряжением в колебательном контуре, образованным конденсатором и индуктив ностью, имеющими каждый свою рабочую камеру для исследования топлива, соединенными с частотомером, снабжено регистрирующим прибором, выполненным в виде аналитического блока.

Аналитический блок снабжен процессором, переводящим резонансные частоты в дизельном топливе в цетановое число по за ранее построенным эталонным функциональным зависимостям це танового числа от резонансной частоты.

Предпочтительно, камеру для исследования дизельного топ лива выполнить единой для конденсатора и катушки индуктивности.

В процессе измерений дизельное топливо служит диэлектриче ской средой в измерительном конденсаторе 2 и магнитной средой в измерительной катушке индуктивности 3. Измерительный конденсатор 2 и катушка индуктивности 3 образуют колебательный контур, резо нансная частота которого определяется диэлектрической проницаемо стью и магнитной проницаемостью исследуемого дизельного топлива.

Как известно, при внесении диэлектриков в электрическое поле, проис ходит явление поляризации, которое характеризуется диэлектрически ми дипольными моментами молекул. Если напряженность поля быстро изменяется, то между колебаниями векторов дипольного момента и напряженности поля появляется разность фаз, которая обуславливает электрические потери и зависимость диэлектрической проницаемости от частоты поля. Магнитная проницаемость дизельного топлива в пе ременном поле также будет зависеть от частоты поля, так как в пере менном поле магнитная проницаемость диэлектриков определяется обратимыми процессами намагничивания и необратимыми процессами рассеяния энергии магнитного поля.

Рис. 1. Устройство для электромагнитного Определение резонансных частот предварительно проводят для эталонных дизельных топлив.

Возможная техническая реализация предлагаемой полезной модели показана на установке, приведенной на рис. 1. Устройство включает измеритель импеданса 1, включающий в себя генератор электрического импульса и измерительные шкалы определения ре активного сопротивления и сдвига фаз между током и напряжением в колебательном контуре, образованным конденсатором 2 и индук тивностью 3, помещенным в камеру 5, соединенным с частотомером 4. Сигнал с импедансметра 1 проходит на регистрирующий прибор 6, выполненный в виде аналитического блока, с возможностью де монстрации результатов исследований на экране 7.

В основу аналитического блока введена эталонная функцио нальная зависимость резонансной частоты дизельного топлива от его цетанового числа. При исследовании дизельного топлива с не известным цетановым числом аналитический блок регистрирует значение резонансной частоты, процессор, который входит в конст рукцию этого блока, сравнивает результат с функциональной зави симостью для эталонных топлив и демонстрирует значение цетано вого числа исследуемого дизельного топлива в цифровом виде на экране [3].

В рабочую камеру 5 заправляют исследуемое дизельное топ ливо. Генератор измерителя импеданса 1 выдает электрический им пульс, после этого на генераторе меняют частоту до получения ре зонанса в колебательном контуре, которому соответствует сдвиг фаз между током и напряжением, равный нулю, и минимальное значение реактивного сопротивления Z. Импульс проходит через камеру 5, создавая резонанс, частоту резонанса определяет частото мер 4, после этого сигнал снова проходит через колебательный кон тур. Оба параметра, сдвиг фаз между током и напряжением и ми нимальное значение реактивного сопротивления Z определяют по измерителю импеданса 1, сигнал с которого поступает на вход реги стрирующего прибора 6, упомянутый регистрирующий прибор вы полнен в виде аналитического блока, с возможностью определения цетанового числа дизельного топлива по заранее построенным эта лонным функциональным зависимостям цетанового числа от резо нансной частоты в колебательном контуре и демонстрации его в цифровом виде на экране 7 аналитического блока.

1. Покровский Г.П. Топливо, смазочные материалы и охлаждающие жид кости. М.: Машиностроение, 1985.

2. Патент РФ №2196321 // М., 2002.

3. Винокуров В.И. Электрорадиоизмерения: Учебник для ВУЗов. М.:

«Высшая школа», 1986. С. 188.

ЭЛЕКТРОМАГНИТНАЯ РЕГЕНЕРАЦИЯ МОТОРНЫХ

Д-р техн. наук В.И. Чарыков, канд. техн. наук В.С. Зуев, Отработанные масла являются опасными загрязнителями практически всех компонентов природной среды – когерентных и подземных вод, почвенно-растительного покрова, атмосферного воздуха. При оценке такого загрязнения не всегда удается опреде лить возможность возврата экосистемы к устойчивому состоянию или необратимой реградации.

В России до 77% всех отработанных масел нелегально сбра сываются на почву и в водоемы;

из всех собранных отработанных масел только 14-15% идет на регенерацию, а остальные используют ся как топливо или сжигаются.

Производство имеет тенденцию к неизменному росту, также увеличивается потребление, а соответственно, растут сбросы и выбро сы. Кроме внутреннего производства, имеет место и импорт масел.

Таким образом, в целях предотвращения дальнейшего за грязнений окружающей среды необходима разработка высокоэф фективных установок для регенерации моторных масел с целью по вторного их использования.

В то же время анализ литературы показывает, что процесс исследований в области регенерации технических жидкостей по прежнему ведется в традиционных направлениях.

Существует логическая связь между конструкцией и функ циональным назначением структурных элементов сепаратора. От сюда следует, что расширение функционального назначения струк турного элемента будет приводить к изменению его физической мо дели за счет объединения простейших типовых решений. Использо вание этой закономерности является основой синтеза модели элек тромагнитной установки (сепаратора) для регенерации автотрактор ных масел.

Электромагнитные сепараторы, разработанные в Курганской государственной сельскохозяйственной академии, предназначены для удаления металлических и механических включений из отработанных масел и других жидких материалов. Общий вид установки УМС-3М представлен на рис. 1.

Рис. 1. Установка для мокрой магнитной сепарации Сепаратор содержит основание 1, лоток 2, под которым смонтирован магнитный блок 3, включающий 12 электромагнитов, содержащих магнитопроводы 4 и катушки намагничивания 5. Лоток 2 вместе с магнитным блоком 3 с одной стороны шарнирно укреп лен с помощью оси 6 на стойке основания 1, а с другой стороны опирается на выдвижной шток 7. Угол наклона лотка может регулироваться.

Напряжение переменного тока, подаваемое на выпрямительное устройство, В Напряжение постоянного тока, подаваемое на катушки намагничи Габаритные размеры, мм:

Катушки намагничивания 5 монтируются на П-образном магнитопроводе 4, который винтами 8 плотно поджимается к лотку 2. Для распределения магнитного потока по поверхности лотка имеются полюсные наконечники. Сепаратор выполнен секционным с возможностью повышения качества сепарации за счет увеличения количества секций. Катушки намагничивания питаются постоянным выпрямленным током, получаемым от трехфазного однополупери одного выпрямителя.

Магнитные потоки, создаваемые электромагнитами, прони зывают поток масла, притягивая металлические частицы ко дну лот ка. Для повышения уровня магнитной индукции и создания неодно родного магнитного поля на полюсных наконечниках установлены концентраторы 9 в виде двухгранных выступов с углом 90° между гранями. Электромагниты в каждой секции смонтированы в три ря да по 4 шт. в одном ряду.

Магнитный сепаратор работает следующим образом. Мо торное масло поступает в наклонный лоток 2 верхней секции и про текает по лотку сверху вниз по обеим секциям, сливаясь в ванну.

Протекая над концентраторами 9, магнитные примеси притягивают ся к ним, оседая на дне лотка. Одновременно с металлическими примесями на дно лотка оседают и механические примеси, загряз няющие масло. После окончания сепарации катушки намагничива ния отключаются. Лоток промывается и очищается щеткой от при месей. При промывке после отключения катушек намагничивания нельзя допускать попадания смываемых примесей в очищенное масло.

1. Зуев В.С., Чарыков В.И. Электромагнитные сепараторы: теория, конст рукция. – Курган: Зауралье, 2002. – 178 с.

2. Сумцов В.Ф. Электромагнитные железоотделители. – М.: Машино строение, 1981. – 212 с.

МЕТОДИКА ИНЖЕНЕРНОГО РАСЧЁТА

САМОРЕГУЛИРУЕМОГО УСТРОЙСТВА ЭЛЕКТРОРАЗО

ГРЕВА НЕЗАМЕРЗАЮЩЕЙ ЖИДКОСТИ В ДВИГАТЕЛЯХ

АВТОТРАКТОРНОЙ ТЕХНИКИ

Д-р техн. наук А.М. Шувалов, П.А. Телегин Устройство электроразогрева незамерзающей жидкости дви гателя (СУЭД) обладает свойством саморегулирования мощности. В этом устройстве нагрев осуществляется за счет прохождения элек трического тока через полупроводниковые нагревательные элемен ты с положительным температурным коэффициентом сопротивле ния. Мощность СУЭД, выполненного на базе таких полупроводни ковых элементов, зависит от температуры теплоотдающей поверх ности (корпуса) и окружающей среды, интенсивности теплообмена (коэффициентов теплоотдачи), значения подведенного напряжения и других факторов. Это вносит отличительные особенности в мето дику расчета его конструктивных параметров.

Задачами расчета являются определение мощности и геомет рических параметров СУЭД.

Результаты теоретических и экспериментальных исследова ний стали основой для разработки методики инженерного расчета конструктивных и энергетических параметров устройства электро разогрева незамерзающей жидкости двигателя с саморегулировани ем мощности. Алгоритм расчета представлен на рис. 1 и заключает ся в следующем:

1. По исходным данным, определяется теплота Qобщ, расхо дуемая на нагрев позисторов Qнэ, корпуса устройства Qку, незамер зающей жидкости Qнж, двигателя Qдв и потерь в окружающую среду Qпот:

СкуМкуtку + ку (t ку t нж )Fку + СнжМнжtнж + нж (t нж t дв )Fдв.вн + СдвМдвtдв + Дв (t Д.СР t ОКР )FД.внеш + ТР (t ТР.СР t ОКР )FТР + СУЭД(t СУЭД.СР t ОКР )FСУЭД.

Ввод СНЭ, СКУ, СНЖ, СДВ МНЭ, МКУ, МНЖ, МДВ, tнэ, tку, tнж, tдв, tнэ, tку, tнж, tдв, нэ, ку, нж, дв, шл, СУЭД., Fку, Fнэ, FДв.вн, FД.внеш, FШЛ, FСУЭД, tД.СР, tШЛ.СР, tСУЭДСР, tОКР,.

Пересчёт параметров СУЭД Рис. 1. Алгоритм расчета СУЭД где СНЭ, СКУ, СНЖ, СДВ – удельная теплоемкость нагреватель ных элементов, корпуса СУЭД, незамерзающей жидкости (НЖ), двигателя, Дж/(кг·°С);

МНЭ, МКУ, МНЖ, МДВ – масса нагревательных элементов находящихся в устройстве, корпуса СУЭД, незамерзаю щей жидкости, двигателя, кг;

tнэ, tку, tнж, tдв – разность темпера туры в конце и начале нагрева нагревательных элементов, корпуса СУЭД, незамерзающей жидкости и двигателя, °С;

tнэ, tку, tнж, tдв – температура нагревательных элементов, корпуса СУЭД, незамер зающей жидкости, двигателя, °С;

нэ – коэффициент теплоотдачи от нагревательных элементов к корпусу СУЭД, Вт/(м2°С);

ку – коэф фициент теплоотдачи от корпуса СУЭД к незамерзающей жидкости, Вт/(м2°С);

нж – коэффициент теплоотдачи от незамерзающей жид кости к двигателю, Вт/(м2°С);

;

Дв – коэффициент теплоотдачи от двигателя в окружающую среду, Вт/(м2°С);

Fку – площадь теплооб менной поверхности корпуса СУЭД, м2;

Fнэ – площадь нагреватель ных элементов, м2;

FДв.вн – площадь внутренней поверхности двига теля, м2;

FД.внеш – площадь внешней поверхности двигателя, м2;

tД.СР – средняя за время нагрева температура двигателя, °С;

ШЛ – коэффи циент теплоотдачи от подводящих шлангов в окружающую среду, Вт/(м2°С);

FШЛ – площадь поверхности шлангов, м2;

tШЛ.СР – средняя за время нагрева температура элемента шлангов, °С;

СУЭД. – коэф фициент теплоотдачи от внешней поверхности СУЭД в окружаю щую среду, Вт/(м2°С);

FСУЭД. – внешняя площадь поверхности СУ ЭД, м2;

tСУЭД.СР – средняя температура внешней поверхности СУЭД, °С;

tОКР – температура окружающей среды, °С;

– продолжитель ность разогрева, мин.

Теоретически и экспериментально обоснованные коэффици енты теплоотдачи для расчёта теплового баланса приведены в табл. 1.

Таблица 1. Коэффициенты теплоотдачи для расчёта теплового баланса Коэффициенты теплоотдачи, Вт/(м2·°С) 2. Рассчитывается средняя мощность устройства Рус.ср не обходимая для разогрева незамерзающей жидкости и двигателя:

где – продолжительность разогрева, мин. Согласно прове дённым теоретическим и экспериментальным исследованиям, а так же существующим методикам [1, 2] продолжительность электрора зогрева принимается 40-60мин.

3. В соответствии с теоретическими и экспериментальными результатами для процесса разогрева незамерзающей жидкости при нимается нагревательный элемент с температурой переключения tпер=+110С, удовлетворяющей требованиям сохранения физико химических свойств разогреваемой незамерзающей жидкости в зоне контакта нагреваемой поверхностью корпуса СУЭД и исключения перегрева двигателя. Согласно результатов теоретических и экспе риментальных исследований, выявлено рациональное значение удельной площади на один нагревательный элемент, которое со ставляет 0.005м2 при средней мощности на один нагревательный элемент Р1ср =71Вт. Разделив среднюю мощность устройства на среднюю мощность одного нагревательного элемента, определим необходимое количество нагревательных элементов N:

4. По известному количеству позисторов N и рациональной удельной поверхности теплообмена на один позистор Fуд.опт опреде ляется суммарная площадь теплообмена СУЭД:

С учётом суммарной площади теплообмена СУЭД, исходя из удобства монтажа и обслуживания, определяются габариты его кор пуса (ширина, длина, высота).

5. Для повышения эффективности использования СУЭД, производится расчёт комбинированной турбулизации (оребрение + витые трубы) потока незамерзающей жидкости в его корпусе. Ос новным параметром расчёта по повышению теплообмена является суммарный коэффициент эффективности теплоотдачи эф.:

где эф.вит.тр, шер – коэффициенты эффективности теплоотда чи витых труб и шероховатости (оребрение);

Nuшер, Nuвит.тр, Nu – критерий Нуссельта при оребрении, витых трубах и гладком корпу се;

шер, вит.тр, – коэффициенты сопротивления оребрения, витых труб и гладкого корпуса.

Таблица 2. Техническая характеристика СУЭД трактора ность, нагревательных Шири- Высо- Дли 6. После определения эф, производим пересчёт количества нагревательных элементов и площади поверхности теплоотдачи уст ройства.

7. Выводим параметры СУЭД: количество нагревательных элементов N, мощность устройства Рус, площадь теплоотдающей по верхности Fкор.СУЭД и габариты. В таблице 2 приведены параметры СУЭД для наиболее распространенной в сельскохозяйственных предприятиях автотракторной техники. Для других марок автотракторной техники необходимо провести расчет по приведённой методике.

Таким образом, на основе результатов проведенных теорети ческих и экспериментальных исследований была разработана мето дика инженерного расчета СУЭД, позволяющая в зависимости от требуемой мощности устройства определить основные его конст руктивные параметры, обеспечить изменение мощности пропорцио нально потребляемому тепловому потоку без использования тради ционных средств автоматизации. Данная методика может быть по лезна конструкторским бюро заводов и проектным организациям при создании саморегулируемых устройств подобного типа.

Электронагревательные устройства автомобилей и тракторов / В.Е. Козлов, В.В. Козлов, Г.Р. Миндин, В.Н. Судаченко. - Л: Машиностроение, Ленингр.

отд-ние, 1984. - 127 с.

2. Стефановский А.Б. Улучшение пусковых автомобильных двигателей при низ ких температурах с помощью электрического предпускового подогрева. Дисс.

… канд. техн. наук. – М.: НАМИ, 1990.

РАЗРАБОТКА ЭЛЕКТРО-АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ

ОБЛЕГЧЕНИЯ ЗАПУСКА ДВИГАТЕЛЕЙ

ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ

Д-р техн. наук В.Ф. Калинин (ТГТУ, г.Тамбов), С понижением температуры окружающего воздуха пусковые качества двигателей внутреннего сгорания (ДВС) автотракторной техники ухудшаются, особенно это относится к дизельным двигате лям. Это обусловлено одновременно действующим ухудшением ра бочего процесса и возрастанием вязкости моторного масла.

Раздельно воздействуя тепловыми потоками на элементы ДВС (топливный фильтр (ТФ) и подачей горячего воздуха во впуск ной коллектор) создаётся благоприятный для запуска ДВС рабочий процесс. Устранение масляной недостаточности и снижении вязко сти циркулирующего моторного масла в ДВС при включенном пус ковом двигателе и работе ДВС на холостом ходу происходит за счет его разогрева масляном фильтре (МФ).

Это возможно только при использование системы разогрева.

К такой системе относится система электро-аэродинамического ра зогрева (СЭАР) (патент РФ №2309287). Отличительной особенно стью представленной системы является возможность адаптивного энергопотребления в зависимости от условий окружающей среды и объёмов двигателей. Адаптивное энергопотребление осуществляет ся за счет использования металлокерамических нагревательных эле ментов (МНЭ) с эффектом поддержания заданной температуры.

Тепловое воздействие на ДВС осуществляется в 2 этапа:

1 этап – доведение теплового состояния элементов ДВС до значения позволяющего запустить его с наименьшим износом, пу тем разогрева через опорожненную систему охлаждения и воздейст вием на ТФ и МФ;

2 этап – подогрев ТФ и МФ, подача горячего воздуха во впускной коллектор, с целью создания благоприятных условий сме сеобразования.

Тепловая подготовка ДВС сопровождается большими затрата ми тепловой энергии, что приводит к увеличению электрической мощ ности устройств, ведущей к возрастанию габаритов и сложности под ключения к сети, имеющей ограничение на потребляемую мощность.

Данное обстоятельство приводит к задаче оптимизации за трат теплоты в ходе предпусковой подготовки. Для того, чтобы сни зить затраты тепла необходимо воздействовать контролируемым тепловым потоком на элементы ДВС, температурное состояние ко торых влияет на его пусковые качества.

Что приводит к детальному анализу кинетики тепловых про цессов в контуре разогрева ДВС-СЭАР.

Расчет теплового поля происходит в следующей последова тельности 1) Аналитическое решение уравнения Фурье-Кирхофа в 3-х мерном стационарном линейном виде, на основе метода конечно интегральных преобразований.

2) Численное решение уравнения Навье-Стокса в двух мерном стационарном нелинейном виде, на основе метода конечных элемен тов в проекционном виде.

3) Анализ численного решения уравнения Навье-Стокса на ос нове вейвлет функций.

4) Корректирование полученного результата пункта 1 в соот ветствии с пунктом 3.

5) Визуализация картины температурного поля.

Аналитический метод конечно-интегральных преобразова ний позволяет рассчитывать температурное поле в телах имеющих сложную конфигурацию, для этого необходимо предварительно раз делить это тело на дискретные составляющие, имеющие простую с точки зрения вычисления форму (цилиндр, прямоугольник и т.д.) [2]. В то же время количество этих составляющих задается исходя из требуемой детальности изучения теплового процесса. При этом ре шение, полученное описанным методам не учитывает многих эф фектов конвективного теплообмена, вследствие чего дополнитель няется численным методом конечных элементов, на основе которого решается уравнение описывающие поведение движущегося теплово го потока (уравнение Навье-Стокса).

Рассмотрим нестационарный температурный режим.

Предварительно установлено, что значительное влияние на запуск оказывает характеристика температурного поля ТФ и МФ, в связи, с чем произведем на нём выявление основных закономерно стей кинетики теплового процесса. Пусть движущейся нагреваемый поток масла поступает в МФ с двумя различными температурами, изменяющимися во времени и по длине локальной области.

Рассмотрим динамику изменение температурного поля на МФ.

Рис.1. Схема для составления краевой задачи:

1–Нагревательные элементы;

2– масляный фильтр Тогда температурное поле стенки МФ контактирующей с нагревательными элементами является решением задачи теплопроводности для полого цилиндра:

координата дискретного элемента, м;

ri –радиус дискретного эле мента, м;

–время, мин;

tn –температура нагревательных элементов, С;

tv –температура внутри МФ, С;

tc –температра наружней по верхности гильзы, С;

– коэффициент теплоотдачи нагревательных элементов МФ, Вт/м2 С;

–коэффициент теплопроводности, Вт/м С;

k –коэффициент теплопередачи, Вт/м2 С;

R0, R1 –внутренний и наружный радиус МФ, м.

Решение системы (1)-(6) приведено в [2], результат выража ется следующим уравнением:

гдеV ( ), P (r ), S ( x), N n, Z k –функции решения соответст вующих задач с однородными граничными условиями, учитываю щими особенности материала и геометрии МФ;

Конечно-элементная. формулировка течения теплообменно го процесса в контуре разогрева имеет следующий вид:

где [СT ]– - матрица удельных теплоемкостей;

{T}- вектор узловых температур;

{T}- производная по времени вектора узловых температур;

{P}- вектор узловых давлений;

[KT ] - матрица тепло проводности с учетом конвекции и массопереноса;

[KP ] - матрица давлений;

{w}- вектор узловых массовых потоков;

{QG }- вектор внутренних тепловых источников;

{H}- вектор сил тяжести и эф фектов перекачивания (вектор гидравлического напора в МФ).

Аналогичным способом решается краевая задача для топ ливного фильтра и устройства подачи горячего воздуха во впускной коллектор.

Динамика изменения температуры моторного масла, топлива и воздуха во впускном коллекторе описанная в соответствии с соот ношения (1) – (8) для ЯМЗ-238 представлена на рис. 2.

Рис. 2. Динамика изменения температуры на элементах определяющих температура: 1 – воздуха во впускном коллекторе;

2 – топлива;

Таким образом, соотношения (1) – (8) составляют математи ческую модель температурного поля МФ, и позволяют выявить ра циональные значения тепловых потоков воздействующих на него.

На основании температурных потоков осуществляется расчет конст руктивных и режимных параметров модулей разогрева фильтров очистки топлива и масла, а также устройства подачи горячего воз духа во впускной коллектор.

Qэл, кВт·ч Рис. 3. Зависимость расхода электрической энергии на разогрев Также выявлено, что не требуется дополнительная установка нагревательных элементов в масляный картер, а расположение МНЭ на МФ позволяет эффективно разогревать моторное масло.

1. Цуцоев В.И. Зимняя эксплуатация тракторов. – М.: Высшая школа, 2. Щегольков А.В. Методика расчёта нестационарных тепловых процес сов разогрева ДВС. // Сборник научых трудов 2-й Международной на учно-практической конф. Тамбов: ГНУ ВИИТиН, 2007. Часть 2, с. 52 –

О ТЕМПЕРАТУРЕ ОВОЩЕЙ ПРИ НАГРЕВАНИИ

Канд. техн. наук С.А. Ильина, асп. И.С. Шолдаев Представлены результаты экспериментального исследования температурного режима овощей при нагревании. Большинство опы тов проведены с нагреванием образцов в воздухе, часть опытов – с нагреванием образцов в воде в термостате.

Рабочий участок экспериментальной установки для нагрева ния в воздухе состоит из двух расположенных друг в друге полых цилиндров диаметром 200 мм (наружный) и 180 мм (внутренний экран), которые являются изотермическими поверхностями. Цилин дры выполнены из алюминиевого сплава АМГ-5, толщина листа мм. Высота участка 0,53 м. Между экранами в зазоре установлены коаксиальные электрические нагреватели.

Измерение температур образцов производилось термопара ми градуировки хромель-капель, выполненными из проводов диа метром 0,2 мм и 0,3 мм. Регистрация показаний термопар в разных сериях опытов проводилась с помощью автоматического самопи шущего потенциометра КСП-4 или с помощью потенциометра ПП 63М. Опыты проведены, в частности, с образцами овощей в форме цилиндров диаметром 30,5 мм, высотой 60…75 мм, которые выреза лись специальным калибром.

Методика проведения опытов предполагала начальное рав новесное по температуре состояние образцов. Температура воздуха (или воды) в рабочих участках экспериментальных установок к на чалу опытов стабилизировались по заданной величине. Начало опы та – помещение (подвеска) образца в центре рабочего участка и на чало отсчета времени и измерений температуры в центре и у по верхности образца на одном радиусе (последнее – на глубине до мм от поверхности).

Специальная серия опытов показала, что массообмен на по верхности образцов во время опытов полностью исключается при покрытии их тонкой (0,01 мм) прозрачной ПВХ – пленкой с незна чительным термическим сопротивлением (отсутствие массообмена контролировалось взвешиванием образцов до и после опыта на электронных весах типа “OHAUS” – AR 3130 (абсолютная погреш ность ± 0,01 г).

Рис.1, а - ПАТИССОН –цилиндр. НАГРЕВАНИЕ, воздух 73°С, w = 0,92, tср. = 36,70°С Рис. 1, б - КАРТОФЕЛЬ – шар. НАГРЕВАНИЕ, Рис. 1, в - КАБАЧОК –цилиндр. НАГРЕВАНИЕ, воздух 100 °С, w = 0,94, tср = 36,20 °С Рис. 1, а) - д). Изменение температуры в центре и у поверхности цилиндрических и сферических образцов продуктов 0, Рис. 2. Отношение температуры в центре цилиндрических образцов из овощных продуктов (при нагревании в воздухе через 5 минут после начала процесса, т.е. после наступления регулярного теплового режима) к температуре воздуха (точки) и величина коэффициента температуропроводности образца при температуре tц (крестики) [1].

Образцы: тыква, кабачок, патиссон, морковь, редька, картофель, ре дис. Начальная равновесная температура образцов 23…27 °С, темпе ратура воздуха 70…100 °С, влажность образцов 0,77…0,94. Треуголь ники – коэффициент температуропроводности “а” по [2, с.273, Приложение 22] для картофеля, кабачка и моркови Часть результатов опытов (на примере патиссонов, кабачков, моркови, картофеля, тыквы) представлена на рис.1, где tц – темпера тура в центре образцов, tп – температура у поверхности образцов.

Необходимо отметить достаточно быстрое наступление регулярного теплового режима при нагревании образцов (3-4 мин). Учитывая особенности этого режима и его частного случая – упорядоченного теплового режима (см. работы Бойкова Г.П., Фокина В.М. и др.), можно записать функциональную зависимость где a – коэффициент температуропроводности образца, R – радиус цилиндрического образца, t0 – начальная равновесная температура, n и m – коэффициенты формы образцов;

для цилиндра n = 1,46, m = 5,75. С учетом (1) результаты опытов обработаны и представлены на рис.2 в координатах tц / tп tгор (температура горячего воздуха) с дополнительной информацией по коэффициенту температуропро водности по [1] и [2], что можно квалифицировать как первый этап обобщения опытных данных.

1. Ильина С.А. Таблицы теплофизических характеристик овощных про дуктов. Астрахань: СНЦ РАН, Отдел энергетических проблем, Лабора тория нетрадиционной энергетики (при АГТУ), 2005. - 19 с.

2. Данилова Г.Н., Филаткин В.Н., Щербов М.Г., Бучко Н.А. Сборник задач по процессам теплообмена в пищевой и холодильной промышленности.

Изд. 3-е. М.: Агропромиздат, 1986. - 288 с.

ПАРАМЕТРЫ КОНВЕКТИВНОЙ СУШКИ СЕМЯН АРБУЗА

Асп. И.С. Шолдаев, канд. техн. наук С.А. Ильина, (Всероссийский научно-исследовательский институт орошаемо го овощеводства и бахчеводства, г. Камызяк, Астраханская обл.) В технологии производства семян арбуза сушка является одним из важных этапов. Процесс сушки является достаточно сложным вследствие определенной структуры и свойств семян, как капиллярно-пористых тел [1], а также вследствие их повышеной жирности: 39…52%. Поэтому получение и накопление экспериментальных даых в этой области является актуальной задачей.



Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 |
 




Похожие материалы:

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) Открытое акционерное ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ АГРОХИМИИ им. Д. Н. ПРЯНИШНИКОВА ПОЧВЕННЫЙ ИНСТИТУТ им. В. В. ДОКУЧАЕВА УТВЕРЖДАЮ УТВЕРЖДАЮ Министр сельского хозяйства Президент Российской академии Российской Федерации сельскохозяйственных наук _А. В. Гордеев _Г. А. Романенко 24 сентября 2003 г. 17 сентября 2003 г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ КОМПЛЕКСНОГО МОНИТОРИНГА ПЛОДОРОДИЯ ПОЧВ ...»

«МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно- производственной конференции Москва 2006 РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт гидротехники и мелиорации имени А.Н.Костякова МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно-производственной конференции, посвященной 40-летию начала осуществления широкомасштабной программы мелиорации Москва 2006 УДК 631.6 М 54 ...»

«ПЧЕЛОВОДСТВО А.Г МЕГЕДЬ В.П. ПОЛИЩУК Допущено Государственным агропромышленным комитетом Украинской ССР в качестве учебника для средних специальных учебных заведений по специальностям Пчеловодство и Зоотехния Киев Выща школа 1990 ББК 46.91я723 М41 УДК 638.1(075.3) Рецензенты: преподаватель М. И. Совкунец (Борзнянский совхоз-техникум Черни говской области), И. Ф. Доля (заведующий пчелофермой Республиканского учеб но-производственного комбината по пчеловодству) Переведено с издания: Мегедь О. Г., ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет. Институт наук о Земле ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVII Докучаевские молодежные чтения посвященной 110-летию Центрального музея почвоведения им. В.В. Докучаева НОВЫЕ ВЕХИ В РАЗВИТИИ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ КАК СРЕДСТВА ПОЗНАНИЯ ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVI Докучаевские молодежные чтения посвященной 130-летию со дня выхода в свет книги Русский чернозем В.В. Докучаева ЗАКОНЫ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: НОВЫЕ ВЫЗОВЫ 4– 6 марта 2013 года ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XV Докучаевские молодежные чтения посвященной 150-летию со дня рождения Р.В. Ризположенского ПОЧВА КАК ПРИРОДНАЯ БИОГЕОМЕМБРАНА 1– 3 марта 2012 года Санкт-Петербург ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В.Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Всероссийской научной конференции XIV Докучаевские молодежные чтения посвященной 165-летию со дня рождения В.В.Докучаева ПОЧВЫ В УСЛОВИЯХ ПРИРОДНЫХ И АНТРОПОГЕННЫХ СТРЕССОВ 1– 4 марта 2011 года Санкт-Петербург ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ СЕВЕРО-ЗАПАДНАЯ ВЕТЕРИНАРНАЯ АССОЦИАЦИЯ МАТЕРИАЛЫ МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ СТУДЕНТОВ, АСПИРАНТОВ И МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ ЗНАНИЯ МОЛОДЫХ ДЛЯ РАЗВИТИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ И АПК СТРАНЫ Санкт-Петербург 2012 1 УДК: 619 (063) Материалы международной научной конференции студентов, аспи рантов и молодых ученых Знания ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГРОДНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МАТЕРИАЛЫ ХІІ МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (Гродно, 18-20 мая 2011 года) В ТРЕХ ЧАСТЯХ ЧАСТЬ 3 АГРОНОМИЯ ЗАЩИТА РАСТЕНИЙ ЗООТЕХНИЯ ВЕТЕРИНАРИЯ ТЕХНОЛОГИЯ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ ОБЩЕСТВЕННЫЕ НАУКИ К 60-летию вуза Гродно УО ГГАУ УДК 63 (06) ББК М Материалы ХІІ Международной студенческой научной конференции. – Гродно, 2011. – ...»

«Казанский (Приволжский) федеральный университет Общество почвоведов им. В.В. Докучаева Институт проблем экологии и недропользования АН РТ НАСЛЕДИЕ И.В. ТЮРИНА В СОВРЕМЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЯХ В ПОЧВОВЕДЕНИИ Материалы международной научной конференции Казань, 15-17 октября 2013 г. И.В.Тюрин (1892-1962) Казань 2013 УДК 631.4 ББК 40.3 Печатается по решению Ученого совета Института фундаментальной медицины и биологии ФГБОУ ВПО Казанский (Приволжский) федеральный университет Наследие И.В. Тюрина в ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издательство Санкт-Петербургского университета 2012 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2012 УДК 631.4 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: Б.Ф. Апарин (председатель), Е.В. Абакумов, ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издательство Санкт-Петербургского университета 2009 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2009 УДК 631.4 + 577.34 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: И.А. Горлинский (председатель), Б.Ф. ...»

«X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ МАТЕРИАЛЫ КОНФЕРЕНЦИИ 25-27 сентября 2013 г. г. Благовещенск АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ БОТАНИЧЕСКОГО САДА-ИНСТИТУТА ДВО РАН АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ WWF РОССИИ БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПЕДАГОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ РОССИЙСКИЙ ФОНД ФУНДАМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ СОЦИАЛЬНО-ЭКОЛОГИЧЕСКОГО СОЮЗА АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ РУССКОГО БОТАНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА СОВЕТ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ АФ БСИ ДВО РАН X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ 25-27 сентября ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ МАТЕРИАЛЫ IX МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ С МЕЖДУНАРОДНЫМ УЧАСТИЕМ 31 марта 2011 Димитровград 2011 г. УДК 631 Редакционная коллегия: Главный редактор Х.Х. Губейдуллин Научный редактор Т.А. Мащенко Редакционная коллегия И.И. Шигапов А.М. Кадырова ...»

«Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Воронежский государственный аграрный университет имени К.Д. Глинки (Россия) Германо-российский кооперационный проект Развитие и внедрение современных технологий производства молока и говядины в РФ III РОССИЙСКО-ГЕРМАНСКАЯ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ Перспективы развития сельского хозяйства: кормопроизводство и кормление КРС как предпосылка высокой продуктивности в молочном и мясном скотоводстве ...»

«Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина В.А. Марков, Е.С. Иванов, Е.А. Лупанов Биоразнообразие и охрана природы Учебное пособие Рязань 2009 ББК 20.1я73 М26 Печатается по решению учебно-методического совета Государ ственного образовательного учреждения высшего профессиональ ного образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина в соответствии с ...»

«МАРЧЕНКОВ С.Я. ЛЮДИ ТОГДА БЫЛИ ДРУГИЕ РОМАН НОРДМЕДИЗДАТ САНКТ ПЕТЕРБУРГ 2010 Г. МАРЧЕНКОВ С.Я. ЛЮДИ ТОГДА БЫЛИ ДРУГИЕ. Санкт Петербург: Нордмедиздат, 2010. С.384. ISBN 978 5 98306 080 7 © МАРЧЕНКОВ С.Я., 2010 Оригинал макет подготовлен издательством НОРДМЕДИЗДАТ medizdat@mail.wplus.net Санкт Петербург, Лиговский пр., д.56/Г, оф.100. (812)764 79 31 Отпечатано с готовых диапозитивов в типографии “Турусел”. Бумага офсетная. Печать офсетная. Подписано в печать 28.05.2010 г. Тираж 50 экз. Объем 24 ...»

«МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПРИРОДООБУСТРОЙСТВА Л.М. РЕКС, А.Г. ИБРАГИМОВ МЕНЕДЖМЕНТ ДЕЯТЕЛЬНО-ТЕХНОПРИРОДНОЙ СИСТЕМЫ УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ Москва 2012 ISBN 978-5-89231-392-6 МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПРИРОДООБУСТРОЙСТВА Л.М. РЕКС, А.Г. ИБРАГИМОВ МЕНЕДЖМЕНТ ДЕЯТЕЛЬНО-ТЕХНОПРИРОДНОЙ СИСТЕМЫ УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ Рекомендовано ...»






 
© 2013 www.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.