WWW.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

 

Pages:     | 1 |   ...   | 5 | 6 || 8 | 9 |

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский ...»

-- [ Страница 7 ] --

Из приведенного анализа формул видно, что ни одна из них не может быть однозначно применена для расчета электропривода инер ционного пресса без уточнения значений постоянных коэффициентов, учитывающих разностороннее влияние технических свойств и состоя ния шерсти. Наиболее точные величины этих коэффициентов могут быть получены только экспериментальным путем.

1. Вольф И.И., Чапкевич А.Я. О сенных прессах. // Вестник металлопромыш ленности, 1928.

2. Гордиенко П.П. Прессование хлопкового волокна на хлопкоочистительных заводах. Дисс. … канд. техн. наук. 1960.

3. Горячкин В.П. Теория, конструкция и производство сельскохозяйственных машин. М., 1965.

4. Климанов В.П. Основы прессования немытой шерсти. М.: Заготиздат, 1955.

5. Краморов Ю.И., Ульянов Ф.Г. К вопросу теории и расчета прессов для шер сти. // Труды ГСХИ. Орджоникидзе, 1965.

6. Пустыгин М.А. Закон сжатия стеблей хлеба. М.: Сельхозмашина, 1937.

7. Тулинов А.А. Исследование напряжения в сенопрессовальной камере. Дисс.

… канд. техн. наук. 1950.

СОСТОЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

СУШКИ ЗЕРНА В РЕСПУБЛИКЕ БЕЛАРУСЬ

И ПЕРСПЕКТИВЫ ЕЕ РАЗВИТИЯ

В.П. Чеботарёв, канд. техн. наук А.К. Борис (РУП «НПЦ НАН Беларуси по механизации сельского Одной из важнейших технологических операций послеубороч ной обработки зерна, является сушка. От сушки зависит качество и со хранность урожая. Сушка является наиболее надежным способом его долгосрочного консервирования. В тоже время это один из наиболее энерго-ресурсоемких процессов. По статистическим и метеорологиче ским данным ежегодно 60…80% убранного в республике зерна требует сушки или досушивания. При среднегодовом сборе 5…6 млн. тонн зерна сушке должно подвергаться 3…4,5 млн. тонн. На осуществление технологического процесса сушки расходуется 30…50% топлива, 90…95% электроэнергии, до 20% эксплуатационных затрат от общих расходов на возделывание, уборку и послеуборочную обработку зерна.

Это примерно в 1,5…2 раза выше, чем потребление ресурсов на тех же технологических процессах в наиболее развитых и схожих по природ но-климатическим условиям странах Западной Европы.

Такие огромные затраты ресурсов на завершающей стадии про изводства зерна являются следствием технологической и физической изношенности применяемого оборудования. В настоящее время в хо зяйствах республики имеется около 5200 зерносушилок различного типа и производительности. Более 70% зерносушилок эксплуатируется более 15 лет, и в большинстве случаев, они предельно изношены и мо рально устарели. При этом 83% зерносушилок работают на жидком топливе, 10% используют газ, а 7% – дрова и другие местные виды то плива (торф, торфобрикеты и др.).

Восстановление и замена изношенного оборудования требуют значительных капиталовложений. В связи с этим, осуществляется про грамма замены зерносушилок, а также отдельных агрегатов и узлов на зерносушилках, которые могут продлить сроки их эксплуатации. Зер носушилок, требующих первоочередной замены топочных агрегатов, насчитывается от 28 до 50% наличного парка.

В настоящее время в Республике Беларусь производится в достаточном количестве современное зерносушильное оборудование малой и средней производительности. Выпускаются и используются топочные агрегаты тепловой мощностью от 0,7 до 2,5 МВт на тра диционных видах топлива. Наибольшее распространение получили топочные агрегаты с теплообменником кожухотрубного типа. В них все агрегаты выполнены в виде цилиндра, обладающие цилиндриче ской камерой сгорания и цилиндрическими газоходными и воздухо водными каналами. В данных топочных агрегатах применяется ту пиковая и реверсивная камеры сгорания, а также 2-х ступенчатая схема теплопередачи (с прямотоком и противотоком). Это обеспе чивает компактность конструкции, минимальную материало- и ме таллоемкость, а также более высокий КПД. 100%-ная автоматизация при приготовлении и горении топливовоздушных смесей позволяет поддерживать оптимальный коэффициент избытка воздуха, и тем самым обеспечивать высокую топливную экономичность (менее г/кВт произведенной тепловой мощности), именно благодаря воз можности тонкого оперативного управления извлечением и подачей тепла на сушку для поддержания заданного режима сушки.

В таблице 1 приведены сравнительные технические характери стики воздухонагревателей на традиционных видах топлива. Однако для крупных зернопроизводящих, валообразующих хозяйств, комбина тов хлебопродуктов, элеваторов, мелькомбинатов, масложировых заво дов требуется значительное количество высокопроизводительных (30…40 пл. т/ч) зерносушилок. Такие зерносушилки можно закупать за рубежом, но для этого необходимы значительные валютные средства.

Экономически целесообразней организация их производства в респуб лике. При этом одной из основных проблем является разработка и ос воение на отечественных предприятиях воздухонагревателя для высо копроизводительной зерносушилки.

Такие воздухонагреватели косвенного нагрева тепловой мощностью 3000…4000 кВт не производятся в Республике Беларусь и странах СНГ. Кроме того, для разработки и производства такого оборудования в настоящее время нет достаточно строгой норматив но-расчетной базы. В применяемом в настоящее время норматив ном методе расчета котельных агрегатов весьма приближенно учи тываются основные закономерности теплообмена в топочной камере.

Все вышеуказанные недостатки нормативного метода приво дят к тому, что спроектированное теплотехническое оборудование при испытаниях показывает результаты, значительно отличающиеся от проектных. Поэтому, для отработки конструкции воздухонагре вателя был разработан на ОАО «Мозырьсельмаш» и прошел испы тания воздухонагреватель косвенного нагрева ВЖР-3,2, номиналь ной мощностью 3,2 МВт. По предварительной оценке это позволи ло увеличить производительность сушилки на 10-15%, достичь бо лее равномерного нагрева зерна и получить экономию топлива 15-20%.

Таблица 1. Технические характеристики воздухонагревателей Название АТ-1,6 АТ-0,3 АТ-0,7 ВН-275 ВЖР-3,2 ТБЖ-0,8 ТБЖ-1,2 ТБЖ-2,5 RWT- Тепловая мощ ность, кВт Объемная пода воздуха, м3 /ч Степень нагрева воздуха, оС Расход топлива:

Установленная мощность, кВт Объем топочной камеры, м Площадь тепло обмена, м Удельный расход топлива, г/кВт*ч Удельный расход лива, г.у.т./Г.кал Анализ данных таблицы 1 позволил получить основные гра фические зависимости изменения мощности воздухонагревателя от объема камеры сгорания и площади теплообмена.

Рис. 1. График зависимости объема камеры сгорания и площади теплообмена от мощности воздухонагревателя.

Анализ поверхности диаграммы показывает что увеличение мощности воздухонагревателя сопровождается увеличением камеры сгорания и площади теплообмена по следующей эмпирической зави симости:

N e = 255,5279 21,8413 х + 501,1001 у 0,7593 х 2 + 19,7935 х у 126,51 у где X-объем камеры сгорания, м3;

1. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. М.: Энергия, 1973. – 232 с.

2. Теплоэнергетика и теплотехника. Справочник. Кн.2. Теоретические ос новы теплотехники. Теплотехнический эксперимент / Под общ. ред. А.В. Климен ко и В.М. Зорина. М.: МЭИ, 2001. – 565 с.

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА СУШКИ ЗЕРНА В ШАХТНОЙ

ЗЕРНОСУШИЛКЕ СЗШМ 300/28/ (РУП «НПЦ НАН Беларуси по механизации сельского Послеуборочная обработка, особенно сушка зерна, требует по стоянного контроля его температуры и влажности. Целью исследова ния являлось установление зависимостей между параметрами темпера туры и влажности зерна и агента сушки, для дальнейшего использова ния данных зависимостей в системе микропроцессорного контроля и управления шахтными зерносушилками СЗШМ 300. Испытания про водились на птицефабрике имени Н. Крупской Минского района.

Основными проблемными вопросами при проведении экспери мента были:

- высокая влажность зерна, убранного с полей, что вносило погреш ность в измерения, при начальной оценке влажности материала;

- разница между температурой воздуха и нагретого материала более 15°С, при допустимых 5°С, это вносило погрешность в измерения ко нечной влажности материала;

- засорённость отработанного агента сушки, это способствовала засо рению чувствительного элемента и как следствие внесению погрешно сти в измерения;

- датчик установленный для измерения температуры зерна, фактически показывал температуру воздуха внутри сушильной камеры.

Все вышеперечисленные проблемы вносили свои коррективы в эксперимент. При проведении эксперимента не удалось обеспечить высокую точность, общая погрешность измерений на разных каналах составляла от 1..4%, но стоит подчеркнуть, что для поставленной цели не требовалась высокая точность, главной целью являлся поиск корре ляции между параметрами.

Эксперимент проводился на тритикале, влажность которого ко лебалась от 18% до 30%. Результаты, полученные в ходе эксперимен та, отображались в виде графиков и заносились в базу данных.

При проведении анализа результатов использовались данные температуры и влажности отработанного агента сушки, а также влаж ности зерна на выходе из камеры нагрева. Оценка данных параметров производилась в установившемся режиме сушки, то есть брался интер вал времени, в течение которого температура агента сушки – постоян ная.

В момент выключения влажность фуражного зерна достигала необходимой отметки, которая колебалась между 12-14% влажности.

Разброс влажности зерна на выходе был меньше, чем на входе, в какой то степени это достигалась благодаря начальному перемешиванию зер на с разной влажностью на входе и увеличению времени экспозиции сушки.

Коэффициент корреляции между влажностью и температурой отработанного агента сушки (воздуха), изменялся в пределах от 0,85 до -0,95, что говорит о сильной обратной связи, которая фактиче ски носит функциональный характер. Чем больше была выборка экспе римента, тем ближе коэффициент корреляции был к -1. Зависимость данных параметров, в первый день эксперимента, приведена на рис. 1.

Рис. 1. Зависимость влажности отработанного агента сушки Наиболее точно, данная зависимость описывается степенным уравнением регрессии (1):

где – влажность отработанного агента сушки t – температура отработанного агента сушки Величина достоверности аппроксимации R 2 = 0,9989. Для оценки значимости коэффициентов регрессии и всего уравнения в целом воспользовались t-критерием и F-критерием. Данные критерии показали, что уравнение и его коэффициенты значимы с вероятностью 0,95.

Зависимость влажности зерна от влажности отработанного агента сушки приведена на рисунке 2. На графике также изображена полиномиальная линия регрессии, описывающаяся уравнением (2).

Рис. 2. Зависимость влажности зерна на выходе из камеры нагрева от влажности отработанного агента сушки Разброс точек, полученных экспериментальным путём, вокруг ли нии регрессии незначительный, что подтверждается соответствующи ми критериями значимости уравнения регрессии и его коэффициентов.

где – влажность отработанного агента сушки w – влажность зерна на выходе из камеры нагрева Величина достоверности аппроксимации R 2 = 0, Влажность зерна после сушки, не должна превышать 14%.

Подставляя данное значение в уравнение (2) получаем, что влажность выходящего воздуха приблизительно равна 22%. В свою очередь, ис пользуя уравнение (1) получаем, что при влажности 22%, температура выходящего воздуха равна 55С. Необходимо отметить, что зависимо сти, полученные экспериментальным путём в последующие дни, носи ли схожий характер, то есть при подстановке в них требуемого значе ния влажности зерна, получали влажность выходящего воздуха в пре делах 22-25%, температура выходящего воздуха при этом колебалась от 51 до 55С. Также было установлено, что температура зерна на вы ходе из камеры нагрева в среднем на 20С меньше, чем температура отработанного агента сушки, данный результат получен при взятии проб зерна на выходе из сушильной камеры. С другой стороны, датчик установленный в камере нагрева, для измерения температуры зерна, показывал на 7-11С меньше, в установившемся режиме сушки, чем температура отработанного агента сушки.

На основании проведённого анализа можно сделать вывод о том, что, используя параметры температуры и влажности отработанно го агента сушки можно контролировать влажность зерна на выходе из зерносушилки. Применяя зависимости, полученные в ходе исследова ния, в системах автоматического управления зерносушилками типа СЗШМ 300, можно повысить энергоэффективность процесса сушки и сохранить качество зерна.

Однако не следует забывать о том, что в ходе проведения экс перимента имел место комплекс случайных факторов, которые в свою очередь привели к погрешности в конечных результатах. Следователь но, перед тем как использовать данные зависимости в реальных систе мах управления, необходимо ещё раз провести эксперимент, в котором учесть предыдущие ошибки и неточности, и при этом, увеличить коли чество точек контроля.

1. Связь между параметрами зерна и агента сушки имеет высокую степень корреляции.

2. Разработка системы управления зерносушилкой на базе этой за кономерности позволит значительно повысить технико - экономиче скую эффективность процесса сушки зерна.

1. Чеботарев И.В. Перспективные направления совершенствования методики испытания зерносушилок.// Научно-технический прогресс в сельскохозяйст венном производстве. Материалы Международной научно-практической кон ференции. Том 1. Мн., 2007, с.208 – 213.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ

ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ШАХТНОЙ ЗЕРНОСУШИЛКИ

(ННЦ «ИМЭСХ» УААН, пгт Глеваха Киевской обл.) Иностранные системы управления режимами работы зерно сушилок не приспособлены для использования в технологических процессах отечественных шахтных сушилок. Для оптимизации ав томатического управления электрооборудованием зерносушилки достаточно промышленного компьютера и датчиков влажности и температуры зерна с периферийными контроллерами, которые обес печивают неограниченные возможности интеллектуальной обработ ки технологических параметров.

Декомпозиция технологического процесса Зерносушилка состоит из агрегатов вентилирования и транс портирования зерна. Агрегаты вентилирования обеспечивают нагрев сырого зерна в сушильной камере, удаление пара из зернового воро ха, охлаждение подсушенного зерна в охладительной камере. Агре гаты транспортирования обеспечивают наполнение сырым зерном надсушильного бункера, гравитационное перемещение зерна через сушильную и охладительную камеры, выпуск и маршрутизацию подсушенного зерна на выгрузку в бункер готовой продукции или на рециркуляцию для повторной сушки.

tЭ – время пребывания зерна в сушильной камере;

tВ – интервал времени между включениями выпускного ме ханизма;

tТВ – текущее значение таймера выдержки интервала tВ;

tП – текущее значение поправки для интервала tВ;

t – квант дискретизации tП;

СА, Т, W – заданные интервалы времени между опросами регуляторов соответственно: температуры сушильного агента, тем пературы зерна, влажности зерна;

tзСА, tзW, tзT – текущие значения таймеров задержки опроса регуляторов соответственно: температуры сушильного агента, влажности зерна, температуры зерна;

WК, WИ, WВ – влажность зерна соответственно: кондицион ная, исходная, выходная;

ТСА,ТЗ – текущая температура сушильного агента и зерна max tВ, maxTЗ, maxTСА, maxtЭ – максимально допустимые значения для параметров соответственно: tВ, TЗ, TСА, tЭ;

QT – текущее значение расхода топлива теплогенератором;

QT – квант дискретизации QT;

VСК, VП – объёмы зерна в сушильной камере и в одной пор ции выпуска зерна выпускным механизмом шахты;

k = VСК / VП – технологический коэффициент.

С1, С2, С3, С4 – константы для данного вида зерна равняются соответственно: WК, max tВ, maxTЗ, maxTСА;

С5, С6, С7, С8, С9, – константы для данного типа зерносушил ки равняются соответственно: t, QT, СА, Т, W.

Критерием оптимальности работы подсистемы вентиляции является обеспечение решения задачи стабилизации температуры нагрева сушильного агента ТСА на заданном агротехническими тре бованиями уровне maxТСА путем регулирования расхода топлива QТ теплогенератором:

Критерием оптимальности работы подсистемы транспорти рования зерна является обеспечение решения задачи стабилизации влажности зерна WВ на заданном агротехническими требованиями (кондиционном) уровне WК путем регулирования экспозиции сушки tЭ:

Экспозиция сушки является функцией влажности исходного зерна WИ на входе в сушильную камеру:

и регулируется изменением интервала времени tВ между вы пусками порций просушенного зерна выпускным механизмом шах ты:

На экспозицию сушки tЭ накладываются агротехнические ограничения максимальной температуры maxTЗ нагрева зерна TЗ в сушильной камере:

и максимальной экспозиции сушки:

Алгоритм выполнения задач показан на рисунке 1.

В начале 1 производится инициализация исходных парамет ров: установка значений констант согласно агротехнических требо ваний – WК = С1, max tВ = С2, maxTЗ = С3, maxTСА = С4;

установка значений констант в соответствии с результатами идентификации объекта регулирования – t = С5, QT = С6, СА = С7, Т = С8, W = С9.

Выполнение действия 3 или действия 4 производится со гласно условию 2 периодически через интервал времени W по усло вию 22.

В 5 производится измерение текущей WИ и вычисление tВ.

6, 7 – выполнение условия ограничения по максимуму tВ.

8, 9 – выполнение условия ограничения по максимуму ТЗ.

10 - 14 – цикл управления QТ в зависимости от ТСА с интер валом СА в промежутках времени tВ между выпусками зерна 15 - 19.

20 - 23 – условия периодичности 20 выполнения коррекции ТЗ 8 или 22 выполнения коррекции tВ 2, если зерно не перегрето 24.

Функцию tВ = f(W) = tЭx / k аппроксимируют полиномом второго порядка, где tЭx – время высушивания зерновой массы (оп ределяется эмпирически) от исходной влажности (WИ = var) до кон диционной (WК = const) при выполнении условий ТСА = maxTСА и TЗ = maxTЗ. Функция также может быть аппроксимирована простой прямопропорциональной зависимостью, но при этом уменьшится производительность сушилки и увеличится расход топлива на 2–3%.

Интервал СА равен постоянной времени датчика температу ры сушильного агента.

Проверка и ограничение ТЗ производится через каждые три выпуска зерна: Т = 3*tВ.

WВ WК ВЫГРУЗКА

tзT = 0 РЕЦИРКУЛЯЦИЯ Рис. 1. Алгоритм Коррекцию tВ достаточно производить три раза за экспози цию сушки: W = tЭ / 3.

QT соответствует изменению ТСА на 1оС.

t соответствует времени высушивания зерновой массы на 0,3% влажности при ТЗ = maxTЗ, WИ = WК.

1. Промышленный (бортовой) компьютер с СОМ-портом, оснащённым полудуплексной активной «токовой петлей» с гальва нической развязкой.

2. Два поточных датчика влажности зерна с периферийными контроллерами.

3. Два датчика температуры с периферийными контрол лерами.

4. Периферийный контроллер управления исполнительными механизмами: включения выпуска зерна;

изменения расхода топли ва;

переключения клапана маршрутизации зерна.

Все периферийные контроллеры и СОМ-порт компьютера согласованны с общим последовательным интерфейсным каналом типа «токовая петля».

Компьютер располагают на щите шкафа управления элек трооборудованием зерносушилки.

Датчики влажности зерна – в шахте: один – на входе в су шильную камеру;

другой – на выходе охладительной камеры.

Датчик температуры зерна – в шахте перед выходом из су шильной камеры.

Датчик температуры сушильного агента – в нагнетающем воздуховоде сушильной камеры.

Исполнительные механизмы (электроприводы: регулятора расхода топлива, клапана переключения маршрута зерна, выпускно го механизма) используются из комплекта оборудования модерни зируемой зерносушилки.

Кроме программной реализации алгоритма бортовой компь ютер обеспечивает архивирование, цифровую и графическую инди кацию в реальном масштабе времени основных параметров техноло гического процесса: WИ, WВ, TЗ, TСА.

Интерфейс “человек-машина” предназначен для изменения технологических параметров (С1 - С4), диагностики и настройки режимов (С5 - С9) работы оборудования.

Свободное от информационных технологий производство не соответствует духу времени, не выдерживает современной конку ренции.

Приведенная информация позволяет превратить отечествен ную шахтную сушилку в «умную машину», которая зерно не пере сушит, не перегреет и не отправит сырой продукт на хранение, что обуславливает повышение производительности, экономию энергии и улучшение качества готовой продукции.

Эффективную обратную связь по каналу влажности обеспе чивают интеллектуальные влагомеры зерна в потоке [1].

Дальнейшая оптимизация сушки зерна предполагается при конструктивном обеспечении возможности распределенного управ ления температурой сушильного агента по нескольким зонам су шильной камеры.

1. Отчет о научно-исследовательской работе “Розробити систему конт ролю вологості зерна в шахтних сушарках”, (06.02.04.Ф), том 1, Гле ваха: ННЦ “ИМЕСХ” УААН, 2005. – 100 с.

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ

ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА

ДВУХЭТАПНОЙ СУШКИ ЗЕРНА

Д-р техн. наук А.В. Голубкович, канд. техн. наук С.А. Павлов, Двухэтапная технология предусматривает высоко температурную сушку зерна до влажности выше кондиционной, от лежку и низкотемпературную сушку наружным воздухом до конди ционной влажности.

Если высокотемпературная сушка достаточно хорошо иссле дована, разработаны технологии, режимы, технические средства, то низкотемпературная исследована недостаточно, что в частности, препятствует распространению двухэтапной технологии в сельском хозяйстве России. Имеющиеся исследования в основном касаются сушки зерна активным вентилированием [1]. Сушке горячего зерна посвящено ограниченное количество работ, [2] и то в основном для условий системы заготовок.

В настоящей статье приведены результаты теоретических и экспериментальных исследований авторов в этой области.

На эффективность низкотемпературной сушки (охлаждения) зерна наружным воздухом оказывают существенное влияние высота слоя зерна, удельная подача воздуха и длительность вентилирова ния. От этих параметров зависит влагосъем зерна, конструкция и структура технических средства для реализации двухэтапной техно логии сушки.

При вентилировании наружный воздух насыщается влагой и на определенной высоте слоя перестает её поглощать, но проис ходит конденсация паров и увлажнение зерна. Высота является критической, высота слоя зерна в любом случае должна быть Н, так как длительное нахождение зерна в конденсатной пленке при повышенной температуре ведет к его порче.

Будем полагать, что распределение влагосодержания в зер новке на момент вентилирования выравнено и при подаче воздуха с влагосодержанием U U0, где U0 – влагосодержание паровоздушной пленки на поверхности зерновки, возникает разность влагосодержа ний и влага перемещается к поверхности зерновки с последующим испарением.

Для расчета высоты hн составим математическую модель пе реноса влаги в слое зерна. Массу влаги dМ1, вынесенной из слоя на ружным воздухом, можно представить в виде где – коэффициент массоотдачи от зерна воздуху, м/с;

dF – пло щадь с которой происходит испарение влаги, м2;

U0, U – влагосо держание паровоздушной пленки на поверхности зерновки и возду ха соответственно, кг/кг.

Тот же поток влаги можно представить в виде где G – масса вынесенной влаги из слоя, кг/с.

Приравнивая правые части выражений (5) и (6), получим Рассматривая отдельный элементарный канал диаметром dэ в насыпи слоя зерна, с внутренней поверхности которого происхо дит испарение влаги, величину dF в (7) можно представить в виде где d0 – длина канала, по которому проходит воздух, м.

Действительно, течение воздуха в зернистом слое подобно ее движению в пучке параллельных извилистых каналов, внутренняя поверхность которых на единицу объема равна удельной поверхно сти насыпи, а суммарное поперечное сечение соответствует коэф фициенту порозности слоя. Такая модель зернистого слоя, в кото рой течение воздуха рассматривается как внутренняя задача гидро динамики наиболее полно разработана Козени и в усовершенство ванной форме исследовалось Карманом [3].

Вследствии извилистости каналов средняя длина 0 больше соответствующего отрезка в направлении градиента давления, т.е.

высоты слоя и может быть выражена где Т – коэффициент извилистости, который Карманом в случае турбулентного режима течения принят равным Т 1,50. В случае ламинарного режима течения, который характерен для условий ох лаждения зерна при V0 0,1 м/с, где V0 - скорость воздуха в элемен тарных каналах слоя, м/с, можно принять Т 1,2.

Значение G можно представить в следующем виде где dэ – эквивалентный диаметр элементарного канала, м – порозность слоя зерна, d'э – эквивалентный диаметр зерновки, м.

Скорость Vo удобно выразить через порозность слоя, ско рость воздуха над слоем V. После интегрирования (3) от 0 до и упрощений получим где U1, U2 – влагосодержание воздуха на входе и выходе из элемен тарного канала, кг/кг.

Значения U1 и U2 могут быть определены по [3] где – относительное влагосодержание воздуха;

Р, Рн – атмосфер ное давление и давление насыщенного пара соответственно, кПа.

При температуре наружного воздуха 150С и =0,7 величина U1 = 0,007 кг/кг. Для расчета величины U0 примем следую щие допущение.

После отлежки поверхность зерновки увлажняется с образо ванием паровоздушной пленки, величину 0 при расчете U0 для ука занных температурных условий можно принять = 0,99 [ 4 ]. Будем полагать, что = соnst в течение всего процесса охлаждения зерна, кроме того температуру зерна примем средней между начальной н= 450С и конечной к = 200С – = 32,50С. Тогда получим Рн = 5, кПа и U0 = 0,034кг/кг.

Рассчитаем среднюю температуру воздуха на выходе из слоя (tн = 150С, tк -450С) tср = 300С и примем предельно допустимое влаго содержание по условиям конденсации паров - = 0,95, тогда U2 = 0,025 кг/кг и величина натурального логарифма n (U0 – U1/ U0 – U2) 1,1.

После подстановки величин U0, U1 и U2 в (7), принимая среднюю величину 0,5 · 10-4м2/ч (для 32,5 0С) [5], скорость воз духа V= 0,025 м/с (удельная подача q 120 м3/ч·т), порозность слоя = 0,45, dэ 1,6 · 10-3м получим = 2,4 м.

Для расчета длительности вентилирования зерна после от лежки сформулируем задачу следующим образом. Форму зерновки примем в виде ограниченного цилиндра с радиусом R, длиной Rn, также примем, что распределенное влагосодержание в зерновке, достигнутое в результате отлежки, скачкообразно изменяет на гра нице r, где r – текущий радиус. При изменении r от О до R', будет перемещаться фронт испарения влаги под влиянием градиента dU/dr. Для упрощения задачи исключим переменную величину dr, для этого примем r = const, причем 2 r =R. Также учтем, что поток влаги из центра зерновки к периферии снижается пропорционально квадрату r. Тогда поток влаги под влиянием концентрационной диффузии, пренебрегая осевым потоком, можно записать в виде где am – коэффициент диффузии влаги в зерне, м2/с;

– плотность сухого вещества зерновки, кг/м3, Этот поток влаги также можно будет выразить в виде где U – влагосъем, кг;

G – масса удаленной влаги, кг;

F – площадь охлаждения зерновки, м2 F = 10R Величину G можно записать в виде:

где V – объем зерновки, м ;

в – плотность влаги, кг/м3.

Приравнивая правые части (1) и (2) получим где U, U, – начальное и текущее влагосодержание зерна, кг/кг Интегрируя выражение (3) от 0 до получим где U1 – минимальное влагосодержание зерна (зависит от наруж ного воздуха), U2 –конечное влагосодержание зерна.

При охлаждении семенного зерна с температурой = 42 ± С величину U1 принимают равной U0 = 0,183 кг/кг (W = 15,6%), продовольственного зерна ( = 50 + 2 0С ) величину U0 принима ют 0,190 кг/кг (W = 16%). При вентилировании наружным воз духом с = 0,7 и t0 = 15 0С величина U1 = 0,16 кг/кг (W = 14%). Ра диус зерновки R = 1,2 · 10-3м.

Примем, что необходимый влагосъем W = 1,6%, тогда U2 = 0,166. При охлаждении семенного зерна ср = 30 0С и средняя вели чина аm = 8 · 10-10 м2/с при охлаждении продовольственного зерна ср = 32,5 0С и аm = 10 · 10-10 м2/с [ 5 ].

Длительность достижения влагосодержания U2 = 0,166 кг/кг составит ~ 6 ч. Действительное время охлаждения вентилированием будет несколько выше, так как нужно учесть гидродинамику потока при испарении влаги с поверхности зерновки, в частности при лами нарном режиме течения потока в зерновых каналах обтекаемая воз духом поверхность зерновой сокращается по сравнению с полной геометрической поверхностью.

Определим расход воздуха при испарении влаги с поверхно сти зерна. Тепловой поток, передаваемый путем конвекции и испа рения от зерна к воздуху, на элементе поверхности составит:

где – коэффициент испарения, = /с, где – коэффициент теп лоотдачи, Вт/м2 0С;

с – теплоемкость зерна, i3, соответствие – эн тальпия паровоздушной пленки на поверхности зерна и воздуха, кДж/кг.

Для условий охлаждения зерна можно принять = 17, Вт/(м2 · 0С) и с = 1,05 кДж/(кг 0С).

В этом случае составит 16 · 10-3кг/(м2 ·с). Этот же тепловой поток равен изменению энтальпии воздуха на элементе поверхности dF в единицу времени где G – количество воздуха, проходящего черезь насыпь зерна, кг/с.

Из равенства правых частей (13) и (14) находим Интегрируя от 0 до F при = cоnst, получаем где i1, i2 – энтальпия воздуха на входе и на выходе из насыпи.

Величину удельной подачи воздуха q в насыпь зерна запи шем в виде где G* - масса продуваемого зерна, т.

Обращая внимание, что отношение F/G* представляет собой удельную поверхность и равно ~ 1,3 м2/кг, а плотность воздуха рав на ~ 1,3 кг/м3, окончательно получим Пример: При средней температуре зерна =32 0С и = 0, значение i3 = 113,4 кДж/кг, энтальпия насыщенного воздуха при =0,7 и t0 = 15 0С равна i1 = 33,5 кДж/кг, энтальпия насыщенного воз духа при 300С и = 0,90 составит I2 = 100,4 кДж/кг и После подстановки параметров процесса в (19) получим q = 54 м3/ч·т.

При выводе расчетных выражений для определения, вла госъема W и удельной подачи q был принят ряд допущений, по этому эти величины также определяли экспериментально.

Навеску увлажненного зерна массой 10 кг подсушивали до влажности на 1,5…2 % выше кондиционной, отлеживали в термо стате в течение 2…3 ч, охлаждали наружным воздухом в течение 6…7 ч при удельной подаче q = 60…130 м3/ч·т. Охлаждение осуще ствляли до температуры зерна на 3…5 0С выше температуры наруж ного воздуха. Сушку с периодическим перемешиванием проводили при температуре ~ 115 0С для продовольственного режима и ~ 75 0С для семенного. В первом случае нагрев зерна составил – 52 0С, во втором ~ 44 0С. По завершении отлежки зерно продували наруж ным воздухом в теплоизолированной кассете диаметром 120 мм и высотой 0,9 м.

При исследовании процесса охлаждения проводили сле дующие замеры: влажность зерна начальную и конечную методом высушивания в сушильном шкафу, промежуточные значения взве шиванием кассеты с зерном с погрешностью не выше ± 0,1 %, те кущую температуру зерна, наружного t0 и отработавшего tот возду ха, его относительную влажность. Температуру и относительную влажность отработавшего воздуха определяли на высоте ~ 10 мм от выравненной поверхности слоя, что обусловлено снижением tот и при большей высоте.

Для проведения исследований собран экспериментальный стенд (рис. 1) включающий: 1 – ЛАТР, 2 – вентилятор, 3 – ротаметр, 4 – калорифер, 5 – диффузор, 6 – расширительную камеру, 7 – теп лоизолированную кассету, 8 – зерно, 9, 10 – термометры. Работу осуществляли в следующем порядке: теплоизолированную кассету с зерном 8 закрепляли на камере 6. В кассете 7 устанавливали лабо раторные термометры 10, а также «сухой» и «мокрый» психромет рические термометры 9. Вентилятором 2 в кассету 7 подавали на ружный воздух с расходом 0,3…1,5 м3/ч, что обеспечивало необхо димый диапазон удельных подач. Температуру зерна измеряли при отключенном дутье.

Рис. 1. Схема экспериментальной установки Рис. 2. Зависимости влажности W (1, 2, 3) и температуры (4,5) зерна Установлено, длительность отлежки более 2,5 и практически не влияла на влагосъем при вентилировании.

Оптимальное время охлаждения от 6 до 8 ч, причем дли тельность возрастает с повышением тем пературы зерна и снижается с повышением удельной подачи. Кривые влагосъема и охлаждении зерна для различных значений q приведены на рис 2. Однако суще ствует предел минимальной удельной подачи ~ 80 м3/ч·т для высо ты слоя ~ 0,9 м так как при этой подаче относительная влажность отходящего воздуха достигает – 1,0, снижается его температура вплоть до температуры «мокрого» температура влагосъеми проис ходит увлажнение верхнего слоя зерна.

Зависимости температуры отходящего воздуха tот, его отно сительная влажность от длительности вентилирования представ лены на рис. 3.

Рис. 3. Зависимости температуры отходящего воздуха tот (1,2) и его от носительной влажности (3,4) от длительности вентилирования :

При охлаждении горячего зерна удельная подача воздуха при высоте (толщине) слоя ~ 1,0 м не должна быть ниже 80 м3/ ч·т из-за возможного увлажнения зерна на выходе насыщенного потока воздуха, длительность вентилирования наружным воздухом при охлаждении зерна с температурой 45…52 оС до температуры ~ 25 оС составляет 4…6 ч при подаче ~ 100 м3/ ч·т при влагосъеме 1,6…1, %. Основной влагосъем (~ 85 %) осуществляется в первые 2,5…3 ч.

1. Юкиш А.Е., Хувес Э.С. Справочник работника элеваторной промышлен ности. М.: «Колос», 1983 - 30 °ч.

2. Окунь Г.С., Чижиков А.Г. Тенденции развития технологии и техниче ских средств сушки зерна. М.: ВНИИТЭИагроном, 1987, с.4.

3. Аэров М.Э., Тодес О.М. Гидравлические и тепловые основы работы аппаратов со стационарным и кипящим зернистым слоем. М.: «Химия», 4. Муштаев В.И., Ульянов В.М., Тимонец А.С. Сушка в условиях пнев мотранспорта. М.: «Химия», 1984, с. 229.

5. Сорочинский В.Д. Повышение эффективности конвективной сушки и охлаждения зерна на основе интенсификации тепломассообменных про цесссов. Дисс. … д-ра техн. наук. М., 2003.

УПРАВЛЕНИЕ РАБОТОЙ ТОПКИ

ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ СЖИГАНИИ ТОПЛИВА

Д-р техн. наук А.В. Голубкович, асп. К.А. Белобородов При осуществлении энергосберегающих технологий сушки зерна целесообразна реконструкция топки на комбинированное сжи гание, например жидкого и твердого топлива, что существенно сни зит себестоимость зерна.

Цель настоящей работы – исследование характеристик и па раметров топочного процесса при сжигании разнородного топлива и определение условий оперативного изменения расхода этих видов топлива при поддержании заданной теплопроизводительности топ ки. В экспериментах использовали печное бытовое топливо и раз личные виды древесных отходов, отличающихся влажностью и раз мером. При решении поставленной задачи авторы учитывали как собственные исследования, так и имеющуюся в литературе инфор мацию о комбинированном сжигании разнородных видов топлива [1, 2]. С целью разработки алгоритма управления исследовали поля температуры, статические напоры по длине топочного тракта. Полу ченные данные относятся к теплогенератору ТБГ-0,7Т, мощностью 0,7 МВт, агрегатируемого с зерносушилками производительностью до 10 т/ч. Однако они могут быть распространены и на более мощ ные топки при учёте изменения газодинамических и температурных характеристик, происходящих в случае изменения расходов отли чающихся видов топлива. При переводе ТБГ-0,7Т на комбиниро ванное сжигание следует ожидать: изменение характера горения, скорости выделения и накопления тепла в реакторных зонах, сме щения зон горения жидкого и твердого топлива и деформации про филей основных интегральных параметров процесса (тепловыделе ние, потери тепла с уходящими газами, химический и механический недожог и т.д.) при изменении расхода жидкого и твердого топлива.

Технологическая схема ТБГ-0,7Т, реконструированного под комбинированное сжигание с двумя очагами горения включает: уст ройство (отверстие с задвижкой) 1 для подачи первичного дутья, колосник (решетку) 2, насыпь 3, люк для загрузки твердого топлива 4, горелку 5, факел 6, циркуляционные вихри 7, топочную камеру 8, воздухоподогреватель 9, наружный воздух 10, дымовую трубу 11, теплоноситель 12, отходящие дымовые газы 13, коллектор 14, кожух 15, первичное дутье 16, перегородку 17.

Рис. 1. Технологическая схема реконструированного топочного ТБГ-0,7Т имеет следующие особенности: в камере 8 выде ляют два вертикальных участка – в нижнем сжигают твердое топли во, в верхнем – жидкое, в воздухонагревателе 9 в шахматном поряд ке расположены несколько рядов труб с открытыми концами на фронтальной стенке. На задней стенке эти трубки сведены в кол лектор 14, в этот коллектор также поступает подогретый воздух из кожуха 15, одновременно охлаждая топочную камеру. Теплоноси тель 12 поступает в технологическую установку, например в зерно сушилку. На колоснике 2 размещают насыпь топлива (дров) в один или два ряда, под и за факелом 6. Под колосником установлена пе регородка 17, позволяющая регулировать подачу первичного возду ха по его длине в зависимости от размещения топлива. Загрузка топ ливом ручная, через люк 4, разгрузка очаговых остатков через 1. Го релка пневмомеханическая с коротким факелом (0,5…0.6 м), расход топлива меняли вентилем на топливопроводе, воздуха – дросселем на вентиляторе горелки. В опытах меняли площадь отверстия 1 – 0,04;

0,05 и 0,06 м2, высоту слоя топлива на решетке hт от 0,4 до 1,3 м, включая высоту слоя очаговых остатков на решетке от 0,08 до 0,15 м. Меняли высоту установки горелки относительно решетки 0, и 1,1 м, активную поверхность решетки 0,6 и 0,8 м2.

Для составления алгоритма управления аэродинамической и тепловой структурой при совместном сжигании жидкого и твердого топлива, при переходе с одного режима на другой, с одной влажно сти твердого топлива на другую необходимы экспериментальные данные. При их сборе использовали традиционные методики [3,4].

Помимо характеристик теплопроизводительности Q, коэффи циентов избытка воздуха, температуры газов в топке tт и отходящих tот, высоты слоя hт, подачи воздуха, топлива и содержания О2 в продук тах горения определяли потери напора в слое очаговых остатков, включая колосник, слой топлива, рассчитывали потери напора в возду хоподогревателе, определяли тягу (разряжение под колосником) как во времени, так и среднеинтегральные за цикл. Вычисляли кпд теплогене ратора, предварительно вычислив q2, q3, q4, q5, а также по температуре и расходу теплоносителя из воздухоподогревателя.

Задача осложнялась тем, что в зависимости от значения qF, менялся объем камеры сгорания жидкого топлива и соответственно объёмное тепловое напряжение qv, которое в свою очередь оказыва ло влияние на величину кпд топки. Задача решилась путем расчета и построения соответствующих графиков с учетом эксперимента.

Анализ технологической схемы показывает, что наиболее существенное сопротивление движению газов находится на стыке воздухоподогревателя и трубы, м 0,5 [5].

Самотягу топочного тракта с двумя очагами горения следует подсчитывать по сумме разряжений, которые образуются за счет разности температур в трубе и топке где Рс – самотяга дымовой трубы, Па;

Рс – самотяга топочной камеры, Па;

1,2 – коэффициент запаса по самотяге.

где h – высота трубы, м;

о – плотность газов при 00С, кг/м3;

tср – средняя температура газов на выходе из трубы или в очаге распро странения факела, оС;

1,2 – плотность воздуха при t=20оС, кг/м3;

q – гравитационная постоянная, м2/с.

При высоте трубы h=2,5 м и tср4500С - Р 18 Па.

Величина Рстоп подсчитывается по формуле аналогичной (2), но вместо h подставляют величину Н, равную расстоянию от горелки до решетки при tср12000С;

Н=0.8 м - Рстоп =9 Па, а для Н=1,3 м - Рстоп = 13 Па.

Итого суммарные значения тяги составят 27 и 31 Па. Потери напора Р в топке не должны превышать 23 и 27 Па соответственно.

Рассмотрим основные принципы управления тепловым режимом топки.

Уравнение теплового баланса может быть выражено в про центах из которого определяется кпд Составляющими q3, q4, исходя из условий работы топки, можно пренебречь.

Потери тепла с уходящими газами рассчитывают по зависимости где Ну.г – энтальпия уходящих газов, определяемая по их температу ре, кДж/кг;

Но – энтальпия наружного воздуха, кДж/кг;

ух - избыток воздуха в газах.

Температура уходящих газов для жидкостных с/х теплогене раторов обычно определяется конструктивными особенностями, в частности площадью и условиями теплообмена в воздухоподогрева теле. Обычно она составляет при номинальном режиме работы 260…3000С и кпд равен 85…87%. При отклонении от номиналь ной нагрузки температура уходящих газов возрастает в связи с из менением условий теплообмена, а кпд снижается. Потери тепла от наружного охлаждения примем q5 2,5…3%. Экспериментальные значения температуры топочных газов на выходе из трубы, рассчи танные величины q2 и для ряда режимов приведены в таблице.

Параметр В числителе – мощность топки по жидкому, в знаменателе по твердому топливу.

Из таблицы следует, что с повышением теплопроизводи тельности топки величина кпд возрастает и при максимально дос тигнутой теплопроизволительности достаточно близко приближает ся к оптимальным значениям жидкостных теплогенераторов, рабо тающих на осветленном жидком топливе.

При комбинированном сжигании дров с Qнр=12,6 МДж/кг на решетке с высотой слоя очаговых остатков hос 0,1 м потери напора в нем и в воздухоподогревателе составят ~12Па, ещё ~7 Па составят потери напора в слое насыпи высотой 1,2 м (рис.2). Если жидкост ная горелка размещена на высоте ~1 м над решеткой, то тяга соста вит ~25 Па и через сечение устройства (1) площадью 0,04 м2 расход первичного воздуха под решетку составит ~ 420 м3/ч. При работе на дровах с влажностью ~ 22% на решетке с F = 0,8 м2 напряжение зер кала горения составит 2,6 МВт/м2. Отметим, что при снижении теп лотворной способности топлива теплопроизводительность топки снижается не прямопропорционально, а в большей степени, что обу словлено меньшей тягой и соответственно меньшей подачей дутья.

Рис. 2. Графики для определения qF при комбинированном сжигании Для эффективной подсушки при влажности дров W 30% высота слоя очаговых остатков должна быть hос 0,1 м, что вызовет повышенные значения Р и соответствующее снижение qF. Кроме того работа с повышенными высотами слоя hос целесообразна и при W 30%, например, в случае ограничения величины разряжения под колосниковой решеткой для уменьшения напряжения зеркала горе ния или избытка первичного дутья.

При определенном значении qF заданной величине площади решетки F рассчитывают теплопроизводительность и объёмное теп ловое напряжение qv камеры сжигания твердого топлива. По рацио нальной величине объемного теплового напряжения qV (0,3 qV0,4) этой камеры определяют теплопроизводительность топки при мак симальной величине кпд (рис. 3).

Рис. 3. Графики для определения рациональной величины теплопро Пунктир – зависимость кпд теплогенератора от qv Реконструкция жидкостных теплогенераторов на совместное сжигание твердого и жидкого топлива с образованием двух очагов горения может до 50% и более повысить их теплопроизводитель ность и эффективность работы на низко качественном жидком топ ливе. Управление аэродинамическим режимом работы топки заклю чается в изменении сопротивления топочного тракта в соответствии с физико-механическими свойствами и теплотворной способностью топлива и регулировании тяги дымовой трубы и расположением очага горения жидкостного факела, что обеспечивает необходимую величину подачи дутья под колосник и напряжение зеркала горения qF..

Управление тепловым режимом работы топки заключается в том, что на основе полученной qF и заданной теплопроизводительно сти определяются с расходом жидкого топлива, исходя из оптималь ной величины объемного теплового напряжения при сжигании по следнего (qV=0,25…0,4 МВт/м3), при котором кпд топки максималь ный.

Для управления аэродинамическим и тепловым режимами предложены номограммы.

1. Осинцев В.В. и др. Управление тепловой структурой факела в топках при сжигании разнородного топлива // Теплоэнергетика, №9, 2005, с. 2. Голубкович А.В., Галкин А.Д., Галкин В.Д, Белобородов К.А., Лам кин Д.С. Совершенствование технологии и технических средств сушки зерна // Техника в сельском хозяйстве, №5, 2006, с.13-16.

3. Трембовля В.И., Фигнер Е.Д., Авдеева А.А. Теплотехнические испыта ния котельных установок. М.: Энергия, 1977.

4. Рундыгин Ю.А. Теплотехнические исследования котлов и топочных процессов, ч.1, С-Пб, 1995. - 94 с.

5. Теплотехнический справочник. / Под ред. С.Г. Герасимова. М.-Л.: Гос энергоиздат, 1957. - 710 с.

РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТА

НАГРЕВА ЗЕРНА В СВЧ ЗОНЕ

Канд. техн. наук А.Н. Васильев, Д.А. Будников Б.Г. Смирнов (ООО «АСТ», г. Таганрог) Для проведения экспериментальных исследований использо валась лабораторная установка, включающая в себя активную зону, блок питания магнетрона (Pн=0,9 кВт, f = 2,45 ГГц). Для контроля и записи температуры использовали хромель-копелевые термопары, подключаемые к персональному компьютеру с помощью аналогово цифрового преобразователя. Для проведения исследований зерно засыпали в активную зону.

Целью эксперимента было определение температурных по лей в активной зоне от одного магнетрона при неподвижном слое зерна. Для этого использовали зерно пшеницы трех влажностей:

17%, 22%, 27%.

Для подготовки зерна необходимой влажности брали зерно кондиционной влажности (14%) замачивали его водой в необходи мой пропорции и выдерживали его в течение суток в герметичном объеме, периодически перемешивая.

Для контроля температуры по объему активной зоны ис пользовали термопары. Схема размещения термопар в активной зоне экспериментальной установки приведена на рис. 1.

Рис. 1. Схема расположения термопар по объему СВЧ зоны Термопары устанавливали в активной зоне на каркасе из ди электрического материала, слабо разогревающегося под действием СВЧ. Затем в активную зону засыпали зерно. Максимальное время работы магнетрона приняли 30 с. При более длительном нагреве температура нагрева центра зерновки ближайшего к магнетрону слоя приближается к 200°С, что может привести к потере зерном его качеств. Сигналы с термопар через АЦП записывали в файл. Обра ботку данных осуществляли с помощью программы Excel.

Чтобы получить математическую зависимость, описываю щую изменение температуры в активной зоне во времени для раз личной влажности зерна, планировали представление данных таким образом, чтобы после их обработки можно было получить полином.

Приняты два независимых фактора: Wз – влажность зерна, – время активации зерна СВЧ полем. Сила СВЧ воздействия на зер но зависит от его расстояния до магнетрона и места расположения в активной зоне. Отразим положение зерновки в активной зоне тремя величинами: l - расстояние (вектор) от центра магнетрона до зернов ки;

– угол отклонения вектора расстояния по горизонтали;

– угол отклонения вектора расстояния по вертикали.

Рис. 2. Величины углов для точек контроля температуры зерна:

а – вид сверху, величины углов ;

б – вид сбоку, величины углов Точки контроля температуры зерна (рис. 1) помогут найти соответствующие величины l,,. (рис.2. а, б).

Приняли, что распределение СВЧ поля в активной зоне осу ществляется симметрично относительно плоскости, проходящей вер тикально через центр магнетрона. Поэтому достаточно осуществлять контроль в 18 точках. Показания температуры нагрева зерна в этих точках снимались синхронно в течение 30 секунд работы магнетрона.

Сверху активную зону плотно закрывали защитным экраном. Изме нение температуры контролировали на экране монитора ПК. Одно временно велась запись в файл всех результатов измерений.

Обработку результатов эксперимента проводили с использованием программы MATLAB в прикладном пакете Statistics Toolbox. Использовали квадратичную модель, включающую квадратичные эффекты и эффекты взаимодействия факторов.

В результате полином имел следующий вид:

+0,175W 0,241W l 1,7191017 W 0,00156W 0,208l + +3,451017 0,000774 8,4681019 9,8561017 l + На рис. 3 приведены графики рассчитанной по регрессион ной модели переменной от влияющих факторов с указанием гра ниц 95% доверительного интервала.

Проверка статистической значимости коэффициентов рег рессии по критерию Стьюдента и уравнение значимости 0,05 пока зала, что незначимы коэффициенты при слагаемых: 9, 12, 14, 16, 17, 19.

После устранения незначимых коэффициентов регрессион ная модель имеет следующий вид:

Адекватность модели проверяли по критерию Фишера. Мо дель адекватна, т.к. F Коэффициент детерминации модели составил Rsq = 0,891.

Рис. 3. Графики нелинейной регрессионной модели = f (W,, l,, ) Следовательно, полученная регрессионная модель может быть использована для описания распределения температуры зерна в активной зоне СВЧ поля образованного одним магнетроном.

Воспользуемся данным уравнением для нахождения графи ческого распределения температуры зерна в активной зоне одного магнетрона. Для влажности зерна 20% найдем распределение темпе ратуры на расстоянии 4 см от магнетрона после 10 секунд воздейст вия СВЧ. Объемный график представлен на рис. 4.

Для более наглядного представления распределения темпе ратур по сечению камеры, на рис. 5 приведен кроме объемного еще и контурный график.

Рис. 4. Объемный график распреде ления температур для l=4см, t=10с, Рис. 5. Объемный и контурный графики распре деления темпера тур на расстоя нии 6 см от маг нетрона при W=20%, =10с Анализ графиков позволяет сделать следующие выводы:

1. Наблюдается значительная неравномерность нагрева зерна в ак тивной зоне одного магнетрона.

2. При разработке СВЧ установок для нагрева зерна необходимо предусматривать несколько активных зон и такую их конструк цию, чтобы при перемещении зерна между зонами оно перемеши валось.

ПРОГНОЗНАЯ ОЦЕНКА УРОЖАЯ ПРИ СВЕТОКУЛЬТУРЕ

Д-р техн. наук А. К. Лямцов, канд. техн. наук В. В. Малышев, Высокий спрос населения на овощную продукцию в течение всего года заставляет специалистов тепличных агропредприятий за ниматься светокультурой растений и разрабатывать новые техноло гии, связанные с этой проблемой защищенного грунта. При выра щивании овощной продукции в теплицах наиболее энергоемким процессом является облучение растений. По состоянию на начало 2006 г. в России функционировало, примерно, 1700 га зимних теп лиц. Количество электроэнергии, потребляемой одновременно все ми агрокомбинатами на облучение рассады, достигало 170 млн.

кВт.ч, а количество эксплуатируемых ламп и облучателей – более 400 000 шт.

Вопросы светокультуры связаны со спектральным составом используемых источников оптического излучения [1 - 4]. Кроме то го, к основным параметрам облучательных установок (ОУ) относят ся также: освещенность (облученность), удельная мощность ОУ, равномерность распределения освещенности, высота подвеса све тильников, фотопериод, КПД светильников, световые отдачи и энер гетический КПД ламп в области ФАР, которые должны быть обос нованно заданы и однозначно определять, наряду с другими важ нейшими характеристиками микроклимата в теплицах (энергопо требление, подкормка СО2, влажность и температура воздуха, полив и температура растений и т.п.), суммарный урожай в году. Понима ние и прогнозирование ответных реакций растений жизненно важно для точной оценки продуктивности овощных культур. При этом важно внедрение математических моделей для управлений микро климатом теплицы с применением прогнозной оценки урожая. Точ ность моделей может быть в дальнейшем повышена за счет коррек тировки и введения действительных показателей, полученных в теп лицах.

В конце 80-х годов специалисты ВНИСИ и Института био физики СО РАН (г. Красноярск) провели исследования по выращи ванию овощей в условиях ростовых камер [1]. В экспериментах ис пользовалась специально разработанная серия селективных метал логалогенных ламп (МГЛ), излучающих в 3-х спектральных диапа зонах ФАР: с = 400 – 500 нм («синий»), с = 500 – 600 нм («зе леный») и к = 600 – 700 нм («красный»). Требуемое спектральное распределение и уровень облученности ( ЕФАР = 100 Вт/м2) достига лись сочетанием ламп в многоламповом облучателе. Таким образом, критериями прогнозирования урожайности являются интегральная Ефар=100 Вт/м2, напряжение сети 220 В при проведении экспери ментов по выращиванию растений и соотношения долей интеграль ной облученности (Ес:Ез:Ек) в 3-х спектральных диапазонах ФАР.

Проведенные эксперименты завершились достаточно прав доподобными качественными выводами: максимальная урожайность для культуры огурца достигается при соотношении долей инте гральной облученности - Ес : Ез : Ек = 20% : 40% : 40%, а для куль туры томата - Ес : Ез : Ек = 10% : 15% : 75%.

Наиболее плодотворная попытка продвинуться дальше каче ственных рассуждений была сделана, по нашему мнению, в [2], где была предпринята попытка решить эту задачу математическим ме тодом и аппроксимация реакции фотобиологического приемника, (продуктивность) представлялась для каждой культуры в виде:

где П – продуктивность (кг/м );

ас аз ак – постоянные коэффициенты для заданного спектрального состава излучения в синей (с), зеленой (з) и красной (к) областях ФАР;

Ес, Ез, Ек – доли облученности в каж дом из 3-х спектральных диапазонов от интегральной ЕФАР = Вт/м2 (~ 25000 лк). Область линейности в разных спектральных зо нах выявляется после решения системы уравнений и сопоставления результатов экспериментов и расчетов.

Воспользовавшись результатами экспериментов [1,2], в час ти полученных урожаев, составим системы уравнений с 3-мя неиз вестными для культуры огурца:

и томата:

Решение системы уравнений (2) дает следующее общее вы ражение по продуктивности культуры огурца (По) при ЕФАР = Вт/м2:

Решение системы уравнений (3) для продуктивности томатов (Пт) при ЕФАР = 100 Вт/м2 :

Полученные величины коэффициентов аС, аЗ, аК для огурца и томата дают при расчетах продуктивности по (2) и (3) результаты отличающиеся не более, чем на 0,2 кг/м2. Аппроксимации (4) и (5) дают более точную корреляцию с экспериментальными данными.

Рис. 1. Совмещенные спектры излучения НЛВД SHP – TS400W и МГЛ HIS - TSX400W. Примечание: 1 – спектр МГЛ;

2 – спектр НЛВД Используя полученные выражения продуктивностей (4) и (5) можно провести оценочные расчеты продуктивности и относитель ной эффективности основных типов газоразрядных ламп, в том чис ле, натриевых ламп высокого давления (НЛВД) и металлогалоген ных ламп (МГЛ), применяемых для дополнительного облучения растений в защищенном грунте, при ЕФАР = 100 Вт/м2 и напряжении сети 220 В за одну вегетацию (табл. 1). Период вегетации огурца составлял по [1] не более 70 суток, томата – не более 110 суток.

Из табл. 1 видно, что наибольшие продуктивности и относи тельные эффективности по обеим культурам могут быть получены при использовании высокоинтенсивных импортных НЛВД мощно стью 600 – 750 Вт в новых облучателях для теплиц с КПД до 90%, достигаемый за счет использования специального профиля отража теля из алюминиевого листового материала (например, фирмы Alanod). Это лампы–SHP–T–600 W Growlux фирмы Sylvania, Plantas tar – 600W фирмы Osram и Lu – 750W фирмы General Electric.

При трех вегетациях за год может быть получен урожай огурца – до 90 кг/м2, томата – до 50 кг /м2. Для повышения урожай ности могут рекомендоваться также облучательные установки (ОУ) смешанного излучения, когда на культуре огурца с НЛВД мощно стью400-600 Вт добавляются облучатели с МГЛ типа ДРИ 2000- или ДРИ 1000-6 в соотношении (1+1 или 4+1). Импортные МГЛ ти па HSI-TSX 400W Britelux фирмы SYLVANIA, работающие с бал ластами НЛВД 400 Вт, могут также использоваться в оптической системе ОУ при замене вышедших из строя НЛВД, т.к. смешанный (рис. 1) спектральный состав излучения обладает высокой эффек тивностью в области ФАР (табл. 2).

За счет более совершенной агротехники в теплицах и под держания оптимальных параметров микроклимата абсолютные ве личины продуктивности за год, указанные нами по каждой культуре, могут быть увеличены, примерно в 1,5 раза, т.к. сокращается период вегетации. Возможно совмещение выращивания различных культур при светокультуре: например, 2 вегетации огурца зимой – летом и одна осенняя культура томата.

Можно рекомендовать следующие параметры микроклимата в теплицах со светокультурой: ЕФАР = 80 – 120 Вт/м2 (~20000 – 30000лк), что соответствует удельной мощности ОУ в 250 Вт/м2 с современными облучателями с мощными НЛВД (600 – 750 Вт);

фо топериод – 14 – 18 ч (огурец) и 16 – 17 ч (томат);

температура воз духа (днем) – на уровне 23 ± 10С, ночью 18 ± 10С (на световое излу чение до образования плодов необходимо добавлять +20С);

влаж ность воздуха – 70 – 80%.

Густота стояния растений в теплице – 1,8 – 2,3 раст./м2. При светокультуре очень важен выбор сорта, который был бы устойчив к различным вредителям (например, к мучнистой росе). Рассада должна иметь 5 – 6 листьев и быть не моложе 21 дня до расстановки в теплице, т.к. корни должны быть достаточно развитыми и дости гать дна рассадных кубиков.

Продуктивность и относительная эффективность ламп и ОУ с совмещенным спектром излучения (4ДНаЗ-400 +1ДРИ 2000) для светокультуры растений в теплицах 400W,Philips Growlux,Sylvania 400W, Sylvania Примечание: Пмакс - максимальная продуктивность, кг/м2;

Рл - мощность лампы;

ФV - световой поток ламп;

Фе - энергетический поток в области ФАР;

е - КПД ламп в области ФАР.

Спектральное распределение излучения НЛВД типа SHP-TS 400 W и МГЛ типа HSI-TSX 400 W Britelux, совместимых с ПРА для НЛВД, Наимено вание ламп Распределение излучения ламп по зонам (нм), % 400W 400W Britelux Как известно, недостаток доли «синего» излучения в спек трах высокоинтенсивных НЛВД (6 12%) может приводить к мас совой приостановке развития завязей на культуре огурца при небла гоприятных погодных условиях, что негативно отражается на фак тическом урожае. Поэтому, нельзя отказываться от применения МГЛ в защищенном грунте. Это лампы - ДРИ 2000-6, ДРИ 1000-6 в облучателях ГСП 30-2000 и импортные МГЛ, типа HSI-TSX 400W.

Облучатели ЖСП 44 - 400/600/750 с НЛВД мощностью 400-750 Вт, имеющие КПД более 85%, также могут эффективно использоваться за счет совмещения спектров излучения ламп (рис.1) в соотношении (4+1) на светокультуре в новых теплицах высотой более 5м совме стно с облучателями ГСП 30-2000 при минимальном коэффициенте экранирования естественного излучения за счет использования ПРА независимого исполнения, устанавливаемых в подлотковых зонах.



Pages:     | 1 |   ...   | 5 | 6 || 8 | 9 |
 




Похожие материалы:

«Российская академия сельскохозяйственных наук Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства (ГНУ ВИЭСХ) Московский государственный агроинженерный университет им. В.П. Горячкина (МГАУ) ФГНУ Российский научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по инженерно-техническому обеспечению АПК (ФГНУ РОСИНФОРМАГРОТЕХ) Открытое акционерное ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ АГРОХИМИИ им. Д. Н. ПРЯНИШНИКОВА ПОЧВЕННЫЙ ИНСТИТУТ им. В. В. ДОКУЧАЕВА УТВЕРЖДАЮ УТВЕРЖДАЮ Министр сельского хозяйства Президент Российской академии Российской Федерации сельскохозяйственных наук _А. В. Гордеев _Г. А. Романенко 24 сентября 2003 г. 17 сентября 2003 г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ КОМПЛЕКСНОГО МОНИТОРИНГА ПЛОДОРОДИЯ ПОЧВ ...»

«МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно- производственной конференции Москва 2006 РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК Государственное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт гидротехники и мелиорации имени А.Н.Костякова МЕЛИОРАЦИЯ: ЭТАПЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ Материалы международной научно-производственной конференции, посвященной 40-летию начала осуществления широкомасштабной программы мелиорации Москва 2006 УДК 631.6 М 54 ...»

«ПЧЕЛОВОДСТВО А.Г МЕГЕДЬ В.П. ПОЛИЩУК Допущено Государственным агропромышленным комитетом Украинской ССР в качестве учебника для средних специальных учебных заведений по специальностям Пчеловодство и Зоотехния Киев Выща школа 1990 ББК 46.91я723 М41 УДК 638.1(075.3) Рецензенты: преподаватель М. И. Совкунец (Борзнянский совхоз-техникум Черни говской области), И. Ф. Доля (заведующий пчелофермой Республиканского учеб но-производственного комбината по пчеловодству) Переведено с издания: Мегедь О. Г., ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет. Институт наук о Земле ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVII Докучаевские молодежные чтения посвященной 110-летию Центрального музея почвоведения им. В.В. Докучаева НОВЫЕ ВЕХИ В РАЗВИТИИ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ КАК СРЕДСТВА ПОЗНАНИЯ ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XVI Докучаевские молодежные чтения посвященной 130-летию со дня выхода в свет книги Русский чернозем В.В. Докучаева ЗАКОНЫ ПОЧВОВЕДЕНИЯ: НОВЫЕ ВЫЗОВЫ 4– 6 марта 2013 года ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Международной научной конференции XV Докучаевские молодежные чтения посвященной 150-летию со дня рождения Р.В. Ризположенского ПОЧВА КАК ПРИРОДНАЯ БИОГЕОМЕМБРАНА 1– 3 марта 2012 года Санкт-Петербург ...»

«Санкт-Петербургский государственный университет ГНУ Центральный музей почвоведения им. В.В. Докучаева Россельхозакадемии ГНУ Почвенный институт им. В.В.Докучаева Россельхозакадемии Фонд сохранения и развития научного наследия В.В. Докучаева Общество почвоведов им. В.В. Докучаева МАТЕРИАЛЫ Всероссийской научной конференции XIV Докучаевские молодежные чтения посвященной 165-летию со дня рождения В.В.Докучаева ПОЧВЫ В УСЛОВИЯХ ПРИРОДНЫХ И АНТРОПОГЕННЫХ СТРЕССОВ 1– 4 марта 2011 года Санкт-Петербург ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ДЕПАРТАМЕНТ НАУЧНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ И ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ СЕВЕРО-ЗАПАДНАЯ ВЕТЕРИНАРНАЯ АССОЦИАЦИЯ МАТЕРИАЛЫ МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ СТУДЕНТОВ, АСПИРАНТОВ И МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ ЗНАНИЯ МОЛОДЫХ ДЛЯ РАЗВИТИЯ ВЕТЕРИНАРНОЙ МЕДИЦИНЫ И АПК СТРАНЫ Санкт-Петербург 2012 1 УДК: 619 (063) Материалы международной научной конференции студентов, аспи рантов и молодых ученых Знания ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГРОДНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МАТЕРИАЛЫ ХІІ МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (Гродно, 18-20 мая 2011 года) В ТРЕХ ЧАСТЯХ ЧАСТЬ 3 АГРОНОМИЯ ЗАЩИТА РАСТЕНИЙ ЗООТЕХНИЯ ВЕТЕРИНАРИЯ ТЕХНОЛОГИЯ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ ОБЩЕСТВЕННЫЕ НАУКИ К 60-летию вуза Гродно УО ГГАУ УДК 63 (06) ББК М Материалы ХІІ Международной студенческой научной конференции. – Гродно, 2011. – ...»

«Казанский (Приволжский) федеральный университет Общество почвоведов им. В.В. Докучаева Институт проблем экологии и недропользования АН РТ НАСЛЕДИЕ И.В. ТЮРИНА В СОВРЕМЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЯХ В ПОЧВОВЕДЕНИИ Материалы международной научной конференции Казань, 15-17 октября 2013 г. И.В.Тюрин (1892-1962) Казань 2013 УДК 631.4 ББК 40.3 Печатается по решению Ученого совета Института фундаментальной медицины и биологии ФГБОУ ВПО Казанский (Приволжский) федеральный университет Наследие И.В. Тюрина в ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издательство Санкт-Петербургского университета 2012 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 7 (34) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2012 УДК 631.4 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: Б.Ф. Апарин (председатель), Е.В. Абакумов, ...»

«ISSN 1561-1124 МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издательство Санкт-Петербургского университета 2009 САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ КАФЕДРА ПОЧВОВЕДЕНИЯ И ЭКОЛОГИИ ПОЧВ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ МУЗЕЙ ПОЧВОВЕДЕНИЯ ИМ. В.В.ДОКУЧАЕВА МАТЕРИАЛЫ ПО ИЗУЧЕНИЮ РУССКИХ ПОЧВ ВЫПУСК 6 (33) Издание основано в 1885 г. А.В. Советовым и В.В. Докучаевым Издательство С.-Петербургского университета 2009 УДК 631.4 + 577.34 ББК 40.3 М34 Редакционная коллегия: И.А. Горлинский (председатель), Б.Ф. ...»

«X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ МАТЕРИАЛЫ КОНФЕРЕНЦИИ 25-27 сентября 2013 г. г. Благовещенск АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ БОТАНИЧЕСКОГО САДА-ИНСТИТУТА ДВО РАН АМУРСКИЙ ФИЛИАЛ WWF РОССИИ БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПЕДАГОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ РОССИЙСКИЙ ФОНД ФУНДАМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ СОЦИАЛЬНО-ЭКОЛОГИЧЕСКОГО СОЮЗА АМУРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ РУССКОГО БОТАНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА СОВЕТ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ АФ БСИ ДВО РАН X ДАЛЬНЕВОСТОЧНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ ПО ЗАПОВЕДНОМУ ДЕЛУ 25-27 сентября ...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ФГОУ ВПО УЛЬЯНОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ МАТЕРИАЛЫ IX МЕЖДУНАРОДНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ С МЕЖДУНАРОДНЫМ УЧАСТИЕМ 31 марта 2011 Димитровград 2011 г. УДК 631 Редакционная коллегия: Главный редактор Х.Х. Губейдуллин Научный редактор Т.А. Мащенко Редакционная коллегия И.И. Шигапов А.М. Кадырова ...»

«Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Воронежский государственный аграрный университет имени К.Д. Глинки (Россия) Германо-российский кооперационный проект Развитие и внедрение современных технологий производства молока и говядины в РФ III РОССИЙСКО-ГЕРМАНСКАЯ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ Перспективы развития сельского хозяйства: кормопроизводство и кормление КРС как предпосылка высокой продуктивности в молочном и мясном скотоводстве ...»

«Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина В.А. Марков, Е.С. Иванов, Е.А. Лупанов Биоразнообразие и охрана природы Учебное пособие Рязань 2009 ББК 20.1я73 М26 Печатается по решению учебно-методического совета Государ ственного образовательного учреждения высшего профессиональ ного образования Рязанский государственный университет имени С.А. Есенина в соответствии с ...»

«МАРЧЕНКОВ С.Я. ЛЮДИ ТОГДА БЫЛИ ДРУГИЕ РОМАН НОРДМЕДИЗДАТ САНКТ ПЕТЕРБУРГ 2010 Г. МАРЧЕНКОВ С.Я. ЛЮДИ ТОГДА БЫЛИ ДРУГИЕ. Санкт Петербург: Нордмедиздат, 2010. С.384. ISBN 978 5 98306 080 7 © МАРЧЕНКОВ С.Я., 2010 Оригинал макет подготовлен издательством НОРДМЕДИЗДАТ medizdat@mail.wplus.net Санкт Петербург, Лиговский пр., д.56/Г, оф.100. (812)764 79 31 Отпечатано с готовых диапозитивов в типографии “Турусел”. Бумага офсетная. Печать офсетная. Подписано в печать 28.05.2010 г. Тираж 50 экз. Объем 24 ...»

«МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПРИРОДООБУСТРОЙСТВА Л.М. РЕКС, А.Г. ИБРАГИМОВ МЕНЕДЖМЕНТ ДЕЯТЕЛЬНО-ТЕХНОПРИРОДНОЙ СИСТЕМЫ УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ Москва 2012 ISBN 978-5-89231-392-6 МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПРИРОДООБУСТРОЙСТВА Л.М. РЕКС, А.Г. ИБРАГИМОВ МЕНЕДЖМЕНТ ДЕЯТЕЛЬНО-ТЕХНОПРИРОДНОЙ СИСТЕМЫ УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ Рекомендовано ...»






 
© 2013 www.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.